Очистка газа коэффициент степени

Здесь Т1д — действительная степень очистки газа т] — степень очистки газа при расчетных условиях, определенная по рис. IV-21 или IV-22 /1 — поправочный коэффициент [c.493]

Степень очистки газов — коэффициент полезного действия (к. п. д.) или коэффициент очистки газов, измеряемые в относительных единицах или процентах. [c.17]

О степени очистки газа в циклонах судят по коэффициенту очистки 7 , представляющему отношение массового количества уловленной в аппарате пыли к массовому количеству пыли, входящей в аппарат за одно п то же время (в %) [c.154]

Степень очистки газа (эффективность пылеулавливания, или коэффициент полезного действия пылеуловителя) [c.60]

С возрастанием интенсивности потока воды увеличивается исходный слой жидкости на решетке, а, следовательно, и высота пены, что способствует улучшению очистки газа. Поэтому для всех видов пыли и при всех испытанных концентрациях ее в поступающем на очистку газе остаточная запыленность при повышении I уменьшается, а коэффициент скорости пылеулавливания и Степень [c.172]

К аппаратам очистки газа от механических примесей можно предъявлять требования по суммарной и по фракционной степени очистки, т. е. по степени очистки газа от твердых примесей разных фракций (размеров). Общий коэффициент сепарации газа Т1, определяемый по формуле (V. 1), может быть найден из выражения [c.360]

Срок службы решеток жалюзийных золоуловителей ВТИ при пылевидном сжигании угля составляет около 6 мес, причем снижение коэффициента очистки за счет их износа наблюдается на третий месяц эксплуатации Поэтому по мере роста требований к степени очистки газов и совершенствованию пылеуловителей других типов для вновь проектируемых газоочистных установок наблюдается тенденция к полно- [c.55]

Значение безразмерного коэффициента F для газообразных вредных веществ и мелкодисперсных аэрозолей, скорость упорядоченного оседания которых практически равна нулю, принимают равным единице F = I. Для пыли и золы коэффициент F выбирают так при степени очистки газа выше 90 % F = 2 75-90 %-F = 2,5 менее 75 % - F = 3. [c.99]

Точность полученного таким образом значения степени очистки газов невысока. Другие способы расчетов коэффициентов очистки в скрубберах Вентури по вероятностному методу также недостаточно точны. [c.238]

Площадь топки и объем котла можно резко уменьшить, переходя к сжиганию топлив в кипящем слое под давлением, ибо это увеличивает как массовую скорость газов, при которой унос частиц из слоя еще невелик, так и коэффициент теплоотдачи в конвективных поверхностях. Имеются крупные экспериментальные установки мощностью до 70 МВт, но промышленных агрегатов пока нет. Наряду с конструктивными проблемами, связанными с разработкой крупного котла с давлением в газовом тракте 1—2 МПа, принципиальным является вопрос компенсации энергии, затрачиваемой на подачу воздуха. Направляя выходящие из топки продукты сгорания в газовую турбину, можно даже получить большую избыточную мощность, но для этого необходимо обеспечить высокую степень очистки газов с температурой 850—900 °С от пыли, чтобы исключить эрозионный износ турбинных лопаток. [c.82]

Гидравлическое сопротивление. Важную роль при расчете установок сухой очистки газа играет размер зерна массы, который непосредственно определяет гидравлическое сопротивление слоя. Последнее обычно определяется числом Рейнольдса и коэффициентом трения и пропорционально произведению коэффициента трения на квадрат скорости. Коэффициент трения в свою очередь обратно пропорционален скорости при малой объемной скорости и не зависит от скорости в области высоких скоростей. Следовательно, гидравлическое сопротивление пропорционально скорости в некоторой степени п, где 1 < г < 2, и зависит от режима потока. По литературным данным [21], прн размере зерна очистной массы менее О,Г) ли1 гидравлическое сопротивление ящичной установки чрезмерно велико. Это наблюдение подтверждено и другими авторами [22], предложившими для смеси окиси железа с древесными опилками, содержащей 15% воды, уравнение [c.180]

Рис. 6-5. Зависимость коэффициента (степени) очистки Т1,фф и перепада давлений Др от скорости газа w в циклонах.

Осаждение мелких частиц происходит при ламинарном их обтекании газом, для которого коэффициент сопротивления обратно пропорционален величине критерия Рейнольдса = 24/Ке. Подстановка в уравнение движения частицы дает = кеЕй/ 12 1). Следовательно, при электроосаждении скорость осаждения пропорциональна первой степени диаметра частицы, а не квадрату ее диаметра, как это было при ламинарном гравитационном осаждении (см. формулу (2.5)). Отсюда следует, что по мере уменьшения размеров частиц скорость их гравитационного осаждения уменьшается значительно быстрее, чем при электроосаждении. Следовательно, мелкие частицы (й < 10 мкм) предпочтительнее осаждать в электростатическом поле. Однако при выборе способа очистки газов от пыли следует иметь в виду относительно высокие капитальные затраты при организации электроочистки, что обусловлено высокой стоимостью вспомогательного оборудования (высоковольтные трансформатор и выпрямитель переменного напряжения). [c.204]

При расчетах конкретных процессов абсорбционной очистки газов критериальные зависимости представляют в виде степенной функции коэффициенты уравнения и показатели степеней при соответствующих критериях и симплексах подобия определяют на основании обработанных экспериментальных данных. В настоящее время имеются многочисленные программы расчета на ЭВМ абсорбционных процессов разнообразных газожидкостных систем, протекающих в различной аппаратуре, что дает возможность обобщить их в виде пакета прикладных программ и банка данных по расчетам абсорбционной очистки газов в химической технологии. [c.70]

Эффективность очистки газов от пьши (степень очистки, коэффициент полезного действия) выражается отношением количества уловленного материала к количеству материала, поступившего в газоочистной аппарат с газовым потоком за определенный период времени. [c.106]

Известно, что эффективность очистки от частиц пыли различных размеров неодинакова. Так как лучше улавливается крупная пыль, то коэффициент очистки газов часто определяют по фракционной эффективности — степени очистки газов от частиц определенного размера. [c.107]

Расходные коэффициенты при очистке газа от сероводорода в значительной степени зависят от производительности установки, начальной концентрации HgS в газе и требуемой степени очистки. В табл. IV-2 приведены примерные расходные коэффициенты при очистке газа от сероводорода различными способами. [c.222]

Эффективность пылеотделения в циклонах зависит от массы пылинок, скорости вращения воздушного потока внутри циклона и размера циклона. Чем больше масса частиц, скорость воздуха и время пребывания воздуха в циклоне и чем меньше диаметр циклона, тем выше степень очистки. Коэффициент очистки газа в циклонах достигает 90%. [c.231]

В настоящее время с целью снижения количества сернистого ангидрида в отходящих газах и повышения коэффициента использования сырья широко применяется двойное контактирование. На первой стадии этого процесса степень контактирования составляет 90—95%, затем из газа выводят серный ангидрид, в результате чего повышается содержание кислорода но отношению к сернистому ангидриду и увеличивается скорость реакции. На второй стадии степень контактирования составляет 95—97%, а общая степень контактирования достигает 99,5—99,8%. Дополнительная очистка газа от сернистого ангидрида в таких системах не требуется. Газ после второй стадии абсорбции поступает в специальные аппараты для сепарации брызг и тумана. [c.59]

Как следует из расчета, обжиговый газ очищается в циклонах ЦН-15 с высоким коэффициентом полезного действия. Фракционная степень очистки циклонов для частиц d S мк резко снижается и поэтому газы, поступающие на очистку в электрофильтры, в основном содержат частицы d а 8 мк. При высоком напряжении на коронирующих электродах и высокой удельной поверхности осаждения в электрофильтрах практически полностью могут быть уловлены частицы огарка >2 ж/с, что определяет высокую степень очистки газа в электрофильтрах (более 99%). Запыленность обжигового газа после электрофильтра, как это видно из расчета, практически определяется содержанием в огарке частиц менее 1 мк. Как уже было отмечено, на эффективную работу электрофильтра влияют различные факторы. [c.122]

Остающаяся в газе пыль после электрофильтра вызывает большие затруднения в работе сернокислотных систем пыль засоряет насадку башен и понижает коэффициент теплопередачи в кислотных холодильниках. Поэтому стремятся возможно более тщательно очищать газ от пыли. Однако следует учитывать, что повышение степени очистки газа от пыли связано с увеличением затрат на соору кение очистных устройств п расходов по пх обслуживанию, и в каждом отдельном случае оптимальную степень обеспыливания газа определяют на основе технико-экономических расчетов (табл. 24). [c.119]

Пыль очень затрудняет работу контактных систем она засоряет насадку башен и понижает коэффициент теплопередачи в холодильниках кислоты наиболее мелкая пыль может даже доходить с потоком газа до контактного аппарата. Однако следует учитывать, что повышение степени очистки газа от пыли связано с увеличением затрат на сооружение очистных устройств и расходов по их обслуживанию, вследствие чего в каждом отдельном случае оптимальную степень обеспыливания газа определяют на основе технико-экономических расчетов. [c.103]

Аналогичный расчет мембранного каскада для выделения криптона и ксенона из сбросных газов заводов переработки ядер-ното горючего показал, что для разделения 0,36 м ч смеси [Кг (1,02-10 мол. доли), Хе (4,07-10 мол. доли), Ог (0,21 мол. доли), остальное — N2] потребуется 26 рабочих ступеней, по 13 в исчерпывающей и укрепляющей части. Коэффициент деления потока 0 для исчерпывающей части — 0,385, для укрепляющей — 0,425. В результате разделения получают 0,0037, м /ч дистиллята (1,00-10 мол. доли Кг, 4,00-10 — Хе, 0,959 — О2, остальное— N2) и 0,3563 м ч кубового остатка (9,35-10 мол. доли Кг, 4,28-10 2 — Хе, 0,203 — О2, остальное — N2). Степень очистки газов и уровень радиации таковы, что поток можно выводить в атмосферу. Общая длина полых волокон из оиликонового каучука в подобной установке составляет 508 392 м. [c.319]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбциониых процессов и типы применяемых реакторов рассмотрены в ч. I, гл. VI. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (КПД) г) и коэффициент массопередачи А определяются растворимостью газа, гидродинамическим режимом в реакторе Т, Р,ю) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакции при хемосорбции. При протекании реакции в жидкой фазе величина к выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение и еет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы нецикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбциониых процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны таким образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.234]

Рассчитанные 3dbH HM0 Tii степени очистки газа от соотношения потоков абсорбента, приведенные на рис, 9, показывают, что для достижения максимально возможной степени очистки 0,989 по двухпоточной схеме необходимо увеличить верхний охлаждаемый поток абсорбента до 120 N /ч. По второму варианту схемы оптимальным количеством рециркулирующего раствора является 200 м /ч. Увеличение доли рециркулируемого абсорбента выше 200 м /ч практически не оказывает влияния на степень очистки, так как с повышением кратности рециркуляции увеличивается концентрация бикарбоната в растворе, поступающем на абсорбцию в середину колонны, и это снижает скорость химической реакции и общий коэффициент массопередачи. Увеличение степени очистки конвертированного газа от двуокиси углерода позволит снизить расход технического водорода на стадии метанизации приблизительно до 500 т /год, что соответствует с учетом затрат на внедрение предлагаемых мероприятий экономическому эффекту в 56,7 и 21,5 тыс. руб/год соответственно. [c.164]

Высота абсорбера определяется конструкцией аппарата. Для абсорбера тарельчатого типа она зависит от числа тарелок, необходимых для обеспечения требуемой степени очистки газа. Учитывая, что коэффициент полезного действия тарелок не превышает 25—40%, число их обычно принимается равным 25— 30 шт. Из-за возможного вспенивания раствора обычно расстояние между тарелками принимается равным 500 м, хотя в зайи-симости от типа тарелок оно может несколько меняться. Размеры абсорберов и отпарных колонн установок аминовой очистки могут быть определены с помощью рис. IV. 15 и IV. 16. [c.285]

При выводе расчетных уравнений было введено понятие кажущейся степени очистки газов по которой может быть оценен выброс шиш в атмосферу в режиме рециркуляции /пропорционален I 1 несколько нихе ф. которая характеризует количество фактически осаж.денной пыли, т.е. эффективность пылеуловителя. Коэффициент рециркуляции пыли Кр, зависящий от фактической степени очистки газов и коэффициента пылеуноса из сушильного барабана , может быть определен как [c.60]

ЧФг коэффициенты фракционной степени очистки газа в данном цнклоне. е [c.16]

Для вычисления требуемого количества абсорбента в расчеты промышленных установок по очистке газа от СОа И НдЗ вводится степень приближения (поправочный коэффициент) к равновесному содержанию кислого компонента в растворе при заданной концентрации этого компонец та в газе. По данным Коуля поправочный коэффициент составляет 0,75, по практическим данным (расчеты ГИАП) он равен 0,7. [c.243]

Газосепараторы, как правило, имеют следующие секции ввода газожидкостной смеси, обеспечивающую равномерное ее распределение в аппарате и максимальное отделение крупных капель жидкости отстойную, предназначенную для коагуляции мелких капель жидкости и их отделения каплеуловительную, обеспечивающую окончательную очистку газа и заданную эффективность сепарации сбора отсепарирированной жидкости. Основным параметром, характеризующим степень отделения жидкости от газа, является коэффициент эффективности т , равный отношению количества Оул жидкой фазы, уловленной в газосепара-торе, к количеству Овх жидкой фазы, содержащейся в потоке газа на входе в аппарат (ri = Оуд / Овх) [c.27]

Важнейшим характеристическим параметром рабочего процесса циклона является коэффициент очистки газа (степень разделения газовзвеси), равный отношению массового количества осажденных твердых частиц Got, к их массовому количеству в исходной газовзвеси Сет ф = GotlG . [c.220]

Дополнительные данные по абсорбции СО 2 водными растворами моноэтаноламина опубликованы в ряде статей [26, 27]. Однако проверка уравнения (2.7) по этим данным не проводилась, так как парциальное давление СОд и степень насыщения раствора двуокисью углерода в этих опытах обычно превышали указанные выше предельные значения. Эти опыты имели целью сравнить расход водяного пара при очистке газа горячим раствором поташа (см. гл. пятую) и раствором моноэтаноламина. Поэтому абсорбцию осуществляли в условиях большего приближения к равновесию между газом и раствором, чем обычно достигается на промышленных установках. Это приводило к довольно большому снижению расхода пара, но полнота извлечения СО2 обычно была низкой. Значения коэффициента К а для абсорбции СО 2 15 %-ным раствором моноэтаноламхша лежали в пределах 0,99— 3,90 кжоугб/ч-л1 -ат. Абсорбцию проводили под избыточным давлением [c.38]

С увеличением интенсивности потока воды увеличивается исходный слой жидкости на решетке, а следовательно, и высота пены, что способ ует улучшению очистки газа. Поэтому для всех видов 11ыли и при всех испытанных концентрациях ее в поступающем на очистку газе. остаточная запыленность при повышении I уменьшается, а коэффициент скорости пылеулавливания и степень пылеулавливания соответственно увеличиваются. Особенно резко ато сказывается при увеличении интенсивности потока от до 2—3 м2/(м-ч), т. е. когда слой пены достигает достаточной высоты. При дальнейшем увеличении I до 15 м /(м-ч) достигается практически полпая очистка гааа и от гидрофобной, например апатитовой, пыли при Сн Л2 1г/м . Снижение С в этих условиях связано с резким повышением высоты пены до Я = =300—400 мм и получением необходимой утечки 1у= = 0 5 м /(м ч) в условиях повышенной запыленности. Поскольку необходимые значения Я и у можно создать и за счет других факторов (см. 1.3), то применение таких значительных I [c.50]

В последние годы р зарубежной и отечественной литературе появились сообщения о возможности интенсифицировать процессы теплО, массообмена и. пылеулавлива<ния путем взвешивания орошаемой насадки. Аппараты с орошаемой взвешенной насадкой по сравнению с тарельчатыи1и и обычными насадочными имеют ряд преимуществ устойчивую 1работу в широком диапазоне изменения нагрузок по газу (0,5—7 м/с)- и жидкости (О— 240 м (м -ч) большую турбулизацию потоков газ а и жидкости, обеспечивающую получение высоких коэффициентов тепло-и массообмена и высокую степень очистки газов от пыли большое свободное сечение опорно-распределительной решетки и турбулентное движение насадки, что позволяет применять эти аппараты ДЛЯ мокрого обеспыливания газов и для процессов, сопровождающихся образованием взвесей и осадков. [c.131]

Расходные коэффициенты процесса очистки газа от серы по схеме Тайлокса мышьяково-содовым и мышьяково-аммиачным методами в пересчете на 1 т плавленой серы (степень серо-оч 1Сгк]1 90—98%) [c.181]

По величине х из табл. 10.3.3.4 находят действительную степень очистки газа в рассчитываемом ци-ююне. Б Jш полученная степень очистки газа не удовлетворяет техническим требованиям, следует перейти к расчету циююна меньшего диаметра или с более высоким коэффициентом гидравлического сопротивления. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология