Абсорбер изотермические

Соляную кислоту получают абсорбцией хлористого водорода водой. Процесс растворения H l в воде протекает интенсивно с выделением большого количества тепла. По способу отвода выделяющегося тепла различают два основных способа абсорбции хлористого водорода [62, 63] изотермический — с охлаждением абсорбера и абсорбента — и адиабатический, при котором поглощение НС1 протекает при высокой температуре и тепло реакции отводится за счет испарения воды. [c.492]

Появление экстремума У с достижением равновесия (при этом выше сечения абсорбера, соответствуюш,его экстремуму, происходит абсорбция компонента, а ниже—его десорбция), невозможное (в случае конечной Р) при изотермической абсорбции нелетучим поглотителем, объясняется тем, что подход к равновесию и переход за точку равновесия осущ,ествляются в результате протекания другого процесса—испарения поглотителя или теплообмена между фазами. [c.264]

Абсорбция изотермическая, средняя температура потоков в абсорбере t 30 С. [c.103]

Тепловой баланс аппарата. В рассчитываемом абсорбере осушка газа должна протекать при изотермических условиях, что практически незначительно повлияет на температуру диэтиленгликоля. [c.64]

Специалисты завода предложили пересчитать необходимую поверхность теплообмена изотермических абсорберов и при возможно- [c.143]

Для практической реализации оптимального или изотермического режима целесообразно использовать, в частности, абсорберы с трубчато-решетчатыми тарелками, так как съем тепла в таких аппаратах производится непосредственно в зоне контакта взаимодействующих фаз. При такой организации процесса не требуются традиционные теплообменные устройства, работающие в схеме абсорбер—холодильник—абсорбер . При наличии трубчато-решетчатых тарелок изотермический режим или режим, близкий к оптимальному, может быть обеспечен в ряде случаев за счет подачи в трубчато-решетчатые тарелки технологических потоков с относительно высокой температурой, при которой может оказаться невыгодным охлаждать сухой газ или тощий абсорбент в обычных теплообменных аппаратах, так как с большей эффективностью эти потоки можно использовать для съема тепла в абсорберах с трубчато-решетчатыми тарелками или другими аналогичными тепломассообменными устройствами. Могут быть варианты, при которых для этой цели окажется выгодным использовать бросовый холод различных газообразных и жидких продуктов, получаемых при добыче нефтяных (природных) газов и газового конденсата. [c.221]

Приняв для этого случая, что процесс абсорбции в колонном аппарате практически изотермический, и пренебрегая уменьшением количества газового потока по высоте абсорбера, легко придти к понятию усредненного фактора абсорбции А, одинакового для всех тарелок абсорбера. [c.390]

Описанный метод [17] расчета абсорберов достаточно точен, если процесс можно рассматривать как изотермический, а коэффициент массопередачи постоянным. Эти условия, как правило, выполняются при физической абсорбции, так как теплота растворения сравнительно невелика, а физические свойства жидкости и газа несущественно изменяются по высоте аппарата. [c.58]

В настоящее время методику расчета абсорберов с необратимой химической реакцией можно считать разработанной достаточно полно [32]. При сравнительно небольшом изменении температуры по высоте аппарата процесс можно рассматривать как изотермический. [c.70]

При изотермической абсорбции тепло отводится в результате непосредственного охлаждения абсорбера или с помощью холодильника, через который циркулирует кислота. [c.493]

При изотермической абсорбции процесс осуществляется с отводом тепла, и температура кислоты поддерживается постоянной за счет непосредственного охлаждения абсорбера либо благодаря охлаждению циркулирующей кислоты в выносном холодильнике.. При этом теоретически можно получить соляную кислоту любой концентрации, так как с понижением температуры уменьшается и парциальное давление НС1 над соляной кислотой [96]. [c.47]

Рис, 9-8, Схема устройства блочного изотермического абсорбера. [c.493]

При изотермической абсорбции и температуре t поступающего в абсорбер поглотителя линия равновесия изображается кривой 0D (рис. 16-3). Если же температура абсорбента в процессе абсорбции изменяется, то линия равновесия будет располагаться выше, и действительная линия равновесия при переменной температуре изобразится кривой АС. [c.49]

Пример 5.12. Выполнить расчет параметров процесса абсорбции аммиака из отбросного воздуха и подобрать абсорбер. Принять температуру отбросных газов 25"С давление газов перед абсорбером - близким к атмосферному концентрацию аммиака в газовой смеси (Г.С.), приведенную к нормальным условиям, С =0,0049 кг/м г.с. расход отбросных газов (в пересчете на нормальные условия) W =4,2 м с процесс считать изотермическим. [c.360]

При отсутствии охлаждающих поверхностей в абсорбере температура абсорбента будет непрерывно расти по высоте аппарата, а вслед за ней будет повышаться равновесная концентрация компонента А в газовой фазе, т. е. изменится положение линии равновесия. Для построения последней достаточно разделить диапазон концентраций от до Х на ряд участков (рис. Х-13). Так как для нелетучего абсорбента о (У ц — Y = /-о (Xj — X), то по концентрациям в конце каждого участка можно определить при помощи уравнения (Х-5а) температуры t a, а по ним — соответствующие равновесные концентрации Yа. Совершенно очевидно, что новая линия равновесия расположится выше изотермической. [c.474]

На этом заводе для изучения эффективности процесса абсорбции углеводородных газов в условиях изотермического режима была смонтирована опытная колонна с трубчато-решетчатыми тарелками, которые выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм О = 400 мм Н = 300 мм ширина зазора между трубками 5 мм = 18,5%). Опытный абсорбер работал параллельно с промышленной абсорбционной колонной с 30 круглоколпачковыми тарелками О = 2800 мм Н = 600 мм), которая имела два промежуточных циркуляционных аммиачных холодильника — съем тепла осуществлялся в результате охлаждения абсорбента после 10-й и 20-й тарелок. [c.397]

Изотермическую абсорбцию можно проводить в поверхностных абсорберах, где газ проходит над поверхностью неподвижной или медленно текущей жидкости. Так как поверхность жидкости (а следовательно, и массообмен) незначительна, то такие абсорберы применяют лишь при небольших масштабах производства. Обычно устанавливают каскад абсорберов. [c.48]

К более совершенным типам изотермических поверхностных горизонтальных абсорберов относятся оросительные и пластинчатые аппараты, обладающие большой поверхностью теплопередачи. [c.48]

I — огнепреградитель 2 — печь синтеза НС1 5 — холодильник 4 — изотермические абсорберы i - емкость соляной кислоты 6 - санитарная колонка 7 — насос. [c.58]

Через один из штуцеров в изотермический абсорбер 4 jj подается обессоленная вода, через другой - вода на охлаждение абсорбера. Из изотермического абсорбера 4 газ и соляная кислота при температуре 20-40 °С и при концентрации не ниже 31% поступают в фазоразделитель, из которого кислота далее направляется в общий кислотный коллектор и в емкости-хранилища >5, а газ направляется в абсорбер 4, где образуется разбавленная соляная кислота. Эта кислота идет на орошение абсорбера 4 , а газ - в хвостовую колонну 6, где происходит окончательная отмывка газа от хлористого водорода. [c.59]

На рис. 8-9 представлена схема получения концентриро-ванной (реактивной) соляной кислоты. Хлористый водород из печи синтеза (графитовой для реактивной соляной кислоты) подается в изотермический абсорбер 1, его расход стабилизируется регулятором расхода (01). В изотермический абсорбер 1 из абсорбционной колонны 2 поступает разбавленная кислота. Расход орошающей колонну воды регулируется регулятором расхода (07) с автоматической коррекцией по расходу (прибо- [c.129]

Модель массопередачи в аппарате строится следующим образом. При >0,5 абсорбер с непрерывным контактом фаз рассчитывают по уравнению (6.17), причем на основании литературных данных для аппаратов с нерегулярной насадкой [1, 3, 6, 27, 182] рекомендуется использовать модель идеального вытеснения потоков газа и жидкости. Насадочный слой разбивают на ряд изотермических ячеек полного перемешивания по жидкости (А 0,03). В результате суммирования расчетных высот каждой из ячеек определяется общая высота насадочного слоя, необходимая для обеспечения изменения от 0,5 до ь Для процессов, проводимых при давлении, близком к атмосферному, необходимость в расчете зоны абсорбера 1>а>0,5 отпадает. [c.184]

Расход исходной смеси, содержащей 10 мол. % Oj, равен 0,25 кг/с. Массовый расход воды, содержащей на входе в абсорбер 0,01 мол. % СО2, принять в 1,366 раз больше минимального при степени извлечения 90%. Принять, что абсорбция будет протекать в изотермических условиях при 25 °С. Абсорбцией водорода пренебречь. В качестве насадки использовать керамические кольца Рашига 50X50X5 мм. [c.49]

Двухфазный изотермический реактор представляет собой сочетание массопередаточного (экстрактор или абсорбер) и реакционного аппаратов. Дифференциальные уравнения, описывающие скорость [c.116]

Исследования и практика свидетельствуют о том, что условия, близкие к изотермическим, могут быть реализованы в абсорбционных аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками (указанные контактные устройства позволяют отводить тепло непосредственно в зоне процесса) [99]. В связи с этим была изучена эффективность процесса абсорбции в условиях, близких к изотермическим (температура по высоте абсорбера поддерживалась около 20 °С). Опыты проводили на промышленной колонне с 42 трубчаторешетчатыми тарелками, которые были выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм (диаметр аппарата 400 мм). Абсорбция нефтяного газа осуществлялась на 30 та-рел ках. [c.216]

Книга предспшвляет собой монографию, в которой освещаются результаты важнейших работ в области теории и практика абсорбции с соотве/жтвуюи ими выводами и рекомендациями автора. В монографии изложены физико-химические основы и методы расчета типовых абсорбционных процессов (изотермическая и неизотермическая абсорбция, абсорбция летучими поглотителями, абсорбция из многокомпонентных смесей, хемосорбция, десорбция) описаны основные типы абсорберов (поверхностные, пленочные, посадочные, барботажные, распыливаюш,ие аппараты), приведены их сравнение и показатели работы, рассмотрены схемы абсорбционных установок и их регулирования затронуты вопросы моделирования абсорберов. Заключительный раздел монографии посвящен примерам конкретных расчетов абсорбции кратко описано применение электронно-счетной техники для анализа и расчета некоторых абсорбционных процессов. [c.2]

В абсорбере и генераторе ре альноп установки процесс подвод,-и отвода тепла, как правило, про исходит не изотермически. В про цессе подвода тепла в генерато температура кипящего раствора растет по мере снижения его кон- [c.117]

Колонну адиабатической абсорбции соляной кислоты могут работать со значительно к еньшей плотностью орошения жидкостью по сравнению с насадочными колоннами в других абсорбционных процессах. Из-за отсутствия теплопередающих поверхностей установка для адиабатической абсорбции более ком-пактна, снижаются затраты на оборудование установки. Как было указано ранее, при адиабатической абсорбции легколетучие органические примеси и хлор только в небольшой степени сорбируются горячей соляной кислотой, их основное количество уносится с газами цз абсорбера и может быть выделено из абгазов. При этом образуется более чистая кислота, чем при изотермической абсорбции. [c.499]

При пуске первой установки синтеза хлористого аллила было выявлено несовершенство узла изотермической абсорбции. В гидравлических расчетах специалисты фирмы, но всей вероятности, перепутали нротивоточное движение продуктов между аппаратами с прямоточным внутри них. В результате пропускная способность абсорбции но хлористому водороду и пропилену, а также соляной кислоте, потоки которых двигались навстречу друг другу между аппаратами, оказалась равной 30-36% от проекта. В то же время смесители хлорирования пропилена не могли эксплуатироваться продолжительное время нри нагрузках ниже 60% от проекта. На малых скоростях смешения хлора и пропилена они забивались. Специалисты завода предложили пересчитать необходимую поверхность теплообмена изотермических абсорберов и нри возможности уменьшить их высоту. В результате было демонтировано 60% установленных графитовых блоков, произведена нереобвязка линий соляной кислоты и паров. На оставшихся 40% блоков таким образом были решены вопросы гидравлики, и пропускная способность узлов абсорбции выросла до 120% от проектной. [c.14]

Если поступающий газ содержит примеси, то в аппарате с падающей ппенкой не может быть получена кислота высокой чистоты. Это относится также и к абсорберам других конструкций, работающим в изотермическом режиме, так как с понижением температуры повышается растворимость в кислоте органических и хлорорганических примесей. [c.52]

Рис. 3-11. Схема получения концентрированной соляной кислоты из абгазов 1 - колонна адиабатической абсорбции 2 - кондеисатор 3 - отделитель газов - флорентийский сосуд 5 - холодильник 6, 9 - сборники кислоты 7 - насо- 8 - изотермический абсорбер.

Реактивная соляная киспота марок "ч", "чда", "хч" концентрацией 35-38% находит широкое применение во многих отраслях народного хозяйства. Для получения реактивной соляной киспоты рекомендуют использовать хпористый водород, полученный из испаренного хлора и электролитического водорода в графитовых печах с последующей изотермической абсорбцией дистиллированной водой в коробоновых абсорберах. [c.60]

Испаренный хлор через буфер 1, где с помощью регулирующего клапана поддерживается давпеше (1,3-1,5) 10° Па, поступает в горелку печи синтеза. Водород под давлением (1,3-1,5) 10 Па, поддерживаемым регулирующим клапаном, проходит через влагоотделитель 2, огнепреградитель 3 и также поступает в горелку печи синтеза 4. Синтез хлористого водорода производится в графитовой печи с водяным охлаждением. Из печи хлористый водород при температуре 200-230 °С и концентрации 75-88,5% поступает в коробоновый теплообменник S, где охлаждается водой до 40 °С и далее поступает в два последовательно соединенных графитовых изотермических абсорбера I и И ступени, где осуществляется абсорбция водой, поступающей из напорного бака . [c.61]

Образующийся при охлаждении хлористого водорода, содержащего влагу, конденсат соляной кислоты из нижней части холодильника 5 стекает в верхнюю часть абсорбера <5. Тем же путем в абсорбер 6 поступает охлажденный хлористый водород. Кроме того, в верхнюю часть абсорбера 6 из абсорбера перетекает разбавленная соляная кислота при температуре 35-40 °С. Водятое охлаждение абсорбера X должно обеспечить изотермические условия при поглощении хлористого водорода кислотой с таким расчетом, чтобы температура вытекающей [c.61]

Закалка, или быстрое охлаждение отходящих газов, необходима для предотвращения реакций, обратных (9.8) и (9.9). Для поглощения хлористого водорода обьино требуется от одного до трех изотермических абсорберов — в зависимости от химического состава отходов, температуры охлаждающей воды и планируемой койцентрации утилизированной соляной кислоты, для коммерческих целей — обычно 33%. Если предполагается получать безводный НС1 (концентрация менее 100 млн ), то производится азеатропная дистилляция под давлением (8 бар) в специальной колонне. [c.271]

Процесс абсорбции НС1 ведут в абсорберах с отводом тепла через стенку (изотермическая абсорбция) или в абсорберах с отводом тепла путем испарения части зоды (адиабатическая абсорбция). Вследствие того, что соляная кислота имеет сильное коррозионное действие, подбор конструкционных материалов для аппаратуры изотермической абсорбции очень сложен. Неметаллические материалы (керамика, стекло, фарфор, кварц, диабаз, фаолит) имеют низкую теплопроводность и недостаточно высокие механические свойства (хрупкость и др.). Устойчивы к действию соляной кислоты графит и тантал, однако дороговизна этих материалов и некоторые другие недостатки органичивают их применение. [c.405]

Расчет по уравнению (VI, 14) громоздок и технически труден, однако, для случая абсорбции жирных газов, с большим содержанием извлекаемых компонентов, следует пользоваться именно этим методом расчета, как наиболее точным и правильным. В тех же случаях, когда абсорбции подвергаются так называемые сухие газы с небольшим содержанием извлекаемых компонентов, уравнение (VI, 14) на основе простых и приемлемых допущений может быть преобразовано к более простому виду. К этому виду уравнения эффективности абсорбции впервые пришел Кремсер в 1930 г., но другим путем [31], Приняв для этого случая процесс абсорбции в колонном аппарате практически изотермическим и пренебрегая уменьшением газового потока по высоте абсорбера, вследствие небольшего числа молей поглощаемых из газа извлекаемых компонентов, легко придти к понятию усредненного фактора абсорбции А, одного и того же для всех тарелок абсорбера. [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология