Расчет параметров процесса

Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид [c.135]

При расчете параметров процесса, протекающего в отдельном слое катализатора, уравнения (УП1.2) и (УП1.3) интегрируются от т = О до т = у/с, где и — объем контактной массы, а С — объемный расход газового потока. [c.317]

Задача № 7. Расчет параметров процессов осаждения - 2 часа. [c.276]

Среди способов концентрирования для промышленного применения наиболее интересен способ экстракции кислоты из водно-солевого раствора, однако сведений о закономерностях процесса экстракции, расчетов параметров процесса на основе общей теории экстракций не имеется, не предложены и способы утилизации остающегося после извлечения кислоты водно-солевого раствора. [c.21]

Условный коэффициент загрязнения топки не только учитывает влияние теплового сопротивления слоев золовых отложений на лучистый теплообмен в топке, но является величиной, включающей в себя и другие неучтенные в расчете параметры процесса. [c.181]

В расчетах параметров процессов, протекающих с переменной температурой, удобно выражать концентрации моляльностью, мольными или массовыми долями (процентами), поскольку их значения не зависят от температуры. Выражение концентраций ингредиентов их нормальностью облегчает расчеты процессов в системах с химическими превращениями. [c.55]

Пример 5.12. Выполнить расчет параметров процесса абсорбции аммиака из отбросного воздуха и подобрать абсорбер. Принять температуру отбросных газов 25"С давление газов перед абсорбером - близким к атмосферному концентрацию аммиака в газовой смеси (Г.С.), приведенную к нормальным условиям, С =0,0049 кг/м г.с. расход отбросных газов (в пересчете на нормальные условия) W =4,2 м с процесс считать изотермическим. [c.360]

Пример 5.13. Упрошенный расчет параметров процесса хемосорбции. [c.376]

Модель гидролиза целлюлозы в колонном реакторе позволила адекватно описать распределение ферментов по длине реактора при их адсорбции на поверхности субстрата и предсказать зависимости концентрации продуктов на выходе из реактора от времени при различных степенях заполнения субстрата адсорбированными ферментами и различных скоростях потока. Кроме того модель позволяет рассчитать такие важные параметры, как производительность реактора и степень конверсии субстрата за различное время гидролиза. На рис. 6.3 и 6.4 приведены примеры расчетов параметров процесса ферментативного гидролиза целлюлозы в проточном колонном реакторе. [c.177]

Расчет параметров процесса [c.132]

Полученные в результате расчета параметры процесса каландрования используются в дальнейшем для выбора величины компенсирующих прогиб валков воздействий, с помощью которых удается получить изделие с заданной величиной разнотолщинности. [c.421]

Ввиду громоздкости мы не даем расчета параметров процесса, приведя лишь его конечные результаты, а читателей отсылаем к уже упоминавшейся монографии Л. Альдерса. [c.116]

Действительно, если все необходимое для расплавления продукта количество тепла образуется внутри цилиндра, то при повышении температуры продукта и снижении его вязкости автоматически понизится расход механической энергии на вращение винта и, следовательно, уменьшится доля этой энергии, переходящая в теплосодержание продукта. Как следствие, температура продукта должна снизиться, а его вязкость — возрасти, что направит процесс саморегулирования в обратную сторону. Вместе с тем следует отметить, что высказанное выше предположение о саморегулировании адиабатических машин требует дополнительной экспериментальной проверки, так как оно базируется на теории экструзии все еще недостаточно разработанной для точного расчета параметров процесса. Поэтому в этих машинах следует предусматривать возможность подводя или отвода тепла извне для дополнительного регулирования хода процесса. [c.239]

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССОВ РАЗДЕЛЕНИЯ [c.23]

Задачи оптимизации могут быть решены, когда уже созданы математические модели отдельных блоков и их комплексов. Математическая модель, представляя зависимости между входными и выходными параметрами, так или иначе предусматривает расчет параметров процессов. [c.11]

При проверке динамических моделей на адекватность представления ими описываемых процессов снимают характеристики последних в динамическом режиме работы объекта. Были сняты динамические характеристики процесса в электролизерах типа БГК-17-25/730. Возмущение наносилось изменением расхода рассола. Перед нанесением возмущения в течение суток производилась стабилизация условий процессов, протекающих в электролизере, насколько это возможно в условиях производства. При исследовании выполнялись анализы рассола, анолита, католита, измерялось напряжение на электролизере, токовая нагрузка, температура рассола, анолита, католита, хлор- и водород-газа. Анализы и замеры параметров проводились каждые 15 мин. Кроме этого до нанесения возмущения и после наступления установившегося режима анализировали хлор-газ. Для экспериментов выбирали электролизеры с различным пробегом анодов. Результаты двух серий экспериментов (по 5 опытов в каждой серии) приведены в таблицах 18—27 [13]. Расчет параметров процессов, проходящих в электролизере, в статическом режиме (до нанесения возмущения и после наступления установившегося режима) для определения начальных условий, необ.ходимых при решении дифференциальных уравнений динамического режима, проводили по математической модели (см. гл. II, раздел 2) электролизера. [c.77]

Рис. П-12. Блок-схема алгоритма расчета параметров процесса по математической модели электролизера.

Хлор, полученный при электролизе водных растворов хлоридов, имеет высокую температуру. Он насыщен парами воды и в таком состоянии представляет собой агрессивную среду для многих конструкционных материалов. Для дальнейщего использования электролитический хлор необходимо освободить от влаги (остаточное содержание не более Ы0 кг/кг). Это достигается путем охлаждения хлор-газа с удалением выпавшего конденсата и осущ-кой хлора в абсорберах, орошаемых серной кислотой. Для расчета параметров процесса охлаждения, осушки и перекачивания хлора, для составления математической модели и выполнения оптимизационных расчетов процесс удобно разбить на две последовательные стадии (стадию охлаждения и стадию осушки и компримирования хлор-газа). Рассмотрим наиболее распространенные технологические схемы каждой стадии, их математическое моделирование и оптимизацию отдельных аппаратов и технологического подразделения в целом. [c.133]

При расчетах по математической модели коэффициент использования насадки А = 1, йу=95 м7м , Усв=0,78 м м Результаты расчетов параметров процесса охлаждения хлора приведены на рис. 1У-9, там же указаны варианты нагрузок колонны по хлору и орошающей воде. [c.147]

Для расчета параметров процесса в выбранном стационарном режиме принимали, что кажущаяся энергия активации Ек составляет 57,4 кдж моль (13,7 ккал моль). [c.360]

Расчет параметров процесса и оборудования. Получение дио-персий антиоксидантов, применяемых для стабилизации синтетических каучуков различного назначения, обычно осуществляют механическим измельчением антиоксиданта в водном растворе эмульгатора. Данный способ используется в производстве синтетических латексов и каучуков как эмульсионной, так и растворной полимеризации. Существующая технология получения дисперсий антиоксидантов обладает рядом существенных недостатков. [c.141]

Расчет параметров процесса. Расчет произведем для следующих условий перерабатывается 0,2 м ч раствора полимера массовой концентрации 12%. [c.158]

Процесс формования трубчатых заготовок при производстве цилиндрических изделий во многом аналогичен процессу изготовления труб. Принципиальная разница лишь в том, что заготовка выдавливается вертикально вниз без калибрования и охлаждения. Имеется и еще ряд принципиальных отличий. Так, при свободном истечении расплава происходит эластическое восстановление ( разбухание ), изменяющее размеры трубчатой заготовки. Как уже было рассмотрено в разделе 2.8, коэффициент эластического вое становления зависит от скорости сдвига, вязкости расплава, длины формующих каналов и реологических свойств полимера. Такая сложная зависимость, естественно, затрудняет расчет параметров процесса, но в то же время используется в технологии как положительное явление. Например, диаметр заготовки можно изменить, не меняя формующей головки, а выдавливая заготовку при различных скоростях течения расплава или, при различных частотах вращения дорна или мундштука. [c.184]

Расчет параметров процесса 167 [c.301]

На основе экспериментальных данных по фазовым равновесиям опредалялись параметры бинариого взаимодействия с использованием модели на основе видоизмененного уравнения Вильсона (уравнение Цубоки-Катаямы). Расчет параметров процесса непрерывной ректификации проводили методо.м Ньютопа-Рафсона на основе разработанной в МИТХТ им. М.В.Ломоносова [c.9]

М 1П одика расчета параметров процесса перемешивания жидкостей в резервуарах с помощью инжектора. 237 [c.8]

Величина В названа авторами индикатором гидродинамическога режима В 2,95 соответствуют режиму структурированной пены 2,9 <С Б < 10 — режиму подвижной пены 5 10 — переходу ог режима подвижной пены к брызгоуносу. Несколько иной вид формулы (1.10) использован [121] для расчета параметров процесса в начале барботажного и волнового режимов противототаых целевых решеток [c.37]

В пром-сти Б, п. осуществляют обычно в вертикальных или горизонтальных аппаратах, оснащенных устройствами для перемешивания высоковязкнх сред-лопастными, ленточными, дисковыми, шнековыми. Для эффективного отвода теплоты полимеризации применяют разл. технол. приемы, напр полнмеризуют в тонком слое мономера, разбавляют среду холодным мономером, ведут процесс в неизотермич. (напр., адиабатическом) режиме. Для расчета параметров процесса и его аппаратурного оформления применяют разл. эмпирич. зависимости, а также методы мат. моделирования с использованием ЭВМ. [c.298]

Расчеты параметров процесса термообезвреживания выполняем в следующем порядке. [c.434]

Результаты обработки экспериментальных данных по выщелачиванию стекла с использованием соотношений, приведенных выше, представлены на рис 5.6.2.1 и в табл. 5.6.2.1. Для обработки использовались результаты экспериментов [71], в которых натриевоалюмоси-ликатное стекло (состав, мол % МагО — 25,3, AI2O3 — 3,5, 8Юг — 71,2) подвергалось вымачиванию в водных растворах КС1. Концентрация натрия в толще стекла составляла Со 2,04 10 г-ион/см , Сгр = 0. Измерения количества ионов Na (Q ), переходящего из стекла в раствор, начинались через сутки от начала экспериментов и продолжались ежесуточно в течение всего времени опытов. На рис. 5.6.2.1 экспериментальные кривые по выходу ионов натрия в раствор КС1 при различных температурах построены в координатах (Q , 4t) Из графика хорошо видно, что экспериментальные точки ложатся на прямые линии (показанные пунктиром) только спустя некоторое время после начала эксперимента. На начальной стадии процесс достаточно хорошо описывается выражением Q(t) = h(t)( o -Сгр), где k(t) имеет вид (5.6.2.9). Кривые, построенные с использованием этого соотношения, представлены на графике сплошными линиями. Точки А и В характеризуют время запаздывания процесса диффузии i,. В табл. 5.6.2.1 приведены результаты расчета параметров процесса выщелачивания стекла в 0,1 М растворе КС1 на основе экспериментальных данных [71] по формулам (5.6.2.13), (5.6.2.15) и (5.6.2.17). [c.301]

Таким образом, детальный анализ формулы (1) позволяет объяснить некоторые явления, происходящие при обесфенолива-нии, и подтверждает правильность принципов, положенных в основу формулы (1). Тем не менее окончательное суждение о границах ее применимости и точности количественных расчетов параметров процесса обесфеноливания можно будет сделать лишь на основании достаточно полных экспериментальных данных, которые в настоящее время отсутствуют. [c.52]

Несмотря па простой вид формул (И.112) —(П.121), расчет параметров процесса образования полостей требует определенных знаний и навыков. Поэтому покажем на примере последовательность и специфику расчета регламента образования двух ступеней полости на противоточнолг ренсиме (гидровруба с пассивной потолочиной и первой ступени — с активной потолочиной). Этого будет достаточно, чтобы рассчитать регламент образования полости, состоящей из любого числа ступеней. [c.116]

Второй путь будет намного более результативным при использовании ЭВМ. Этапу расчета параметров процесса предшествует несколько стадий исследования совмещенных процессов, в том числе разработка оптимальных технологических схем, включаюшда эти процессы. [c.208]

Расчеты параметров процесса развития лунки для алюминия (табл. 9) показывают, что по сравнению с одномерной трехмерная модель дает меньшие значения температуры и скорости перемещения поверхности сублимации при этом для скорости отличие более существенно, чем для температуры. Причина уменьшения Тд в. V заключается в том, что через поверхность параболоида в твердый материал уходит больше тепла, чем через плоскую поверхность сублимации. При увеличении плотности потока энергии и сохранении Ро = onst все большая часть поступающей энергии идет на сублимацию, а доля потерь за счет теплопроводности уменьшается. Поэтому, если q велико, то одномерная и трехмерная модели приводят к близким результатам. [c.170]

Появление в последние годы многочисленных теорий смешанных растворов электролитов подчеркивает назревшую в. химической практике, особенно экстракционной (см., например, работы [1, 58, 86, 90—94] и др. по коэффициентам актив-.ности уранил- и плутонилнитратов, НМОз и др. в смешанных, тройных системах), необходимость быстрого определения направления. изменения характера процесса при изменении условий эксперимента и количественного расчета параметров процесса в изменившихся условиях. Изложенные выше феноменологические теории и методы весьма полезны для полуколичественной интерпретации явления высаливания в экстракционных системах. Особенно привлекательны методы, основанные на правиле Здановского, требующие в настоящее время минимальных усилий для расчета, коэффициентов активности компонентов в тройных системах В + С -ьН20 из данных для бинарных растворов. С помощью этих методов можно быстро и в некоторых случаях с приемлемой в технологии точностью оценить влияние высали-вателя С на ув и в общем выяснить направление изменения коэффициента распределения вещества В в присутствии посторонней соли. [c.18]

Перейдем непосредственно к построению математической модели электролиза в соответствии >с поставленными задачами. Как отмечалось выше (см. с. 34), математическая модель электролизера п ри современном уровне знаний о процессе должна быть адаптивной с широ ким привлечением детерминированных зависимостей. В соответствии с этим в модели выделим две части стохастическую, в которой используются адаптивные. алгоритмы для расчета параметров процессов, протекающих в электролизере, в условиях нестационарности, учитывающую стохастиэм процессов, и детерминированную, в которую входят электрохимические законы, уравнения материальных и тепловых балансов, т. е. основанную на законе сохранения массы ветдеств и энергии. Такое деление целесообразно для привлечения математического аппарата при построении модели и решении задач на ней. [c.43]

При оптимизации процессов и производств необходимо из многочисленных их возможных состояний выбрать определенные, лучшие в некотором смысле. Оценка лучшего состояния проводится с помощью критерия. Таким критерием могут быть различные показатели процессов и производств технологические, технико-эко-номические, экономические. Выбор критерия зависит от уровня иерархии системы, постановки задач оптимизации и средств, с по- мощью которых они решаются. Полученные в гл. П математические модели единичного электролизера и их группы (отделение электролиза), использующие адаптивные алгоритмы расчета параметров процессов, протекающих в электролизере, позволяют ставить и решать широкий круг задач оптимизации работы как единичного аппарата, так и отделения в целом, отвечающих требованиям создаваемых АСУТП. [c.93]

Результаты расчетов параметров процесса охлаждения электролитического водорода приведены на рис. У-З. Там же показаны варианты нагрузок колонны по водороду и орошающей воде. Расчеты выполняли с верха колонны. Решение системы дифференциальных уравнений (V, 1—V, 5) проводили методом численного интегрирования Кутта — Мерсона. На каждом шаге интегрирования пересчитывались коэффициент теплопередачи, параметры газового и жидкостного потоков в соответствии с уравнениями математической модели. Проверка математической модели процесса охлаждения электролитического водорода на адекватность показала хорошее совпадение расчетных значений параметров с измеренными в производственных условиях (расхождение не превышает 3—5% от измеренных значений). [c.166]

Должен знать технологический процесс грунтования и сушки состав грунтов и их назначение методы расчета параметров процесса грунтоваиия и сушки правила отбора 1.36 [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология