Теплообмен в слое

На рис. 32 представлены три варианта (а, б, в) распределения температур в слое при ступенчатом изменении соотношения водяных чисел. Точки О на всех вариантах показывают, как завершенный теплообмен в слое [c.104]

Существуют два сопротивления теплообмену, отвечающие условиям внутренней и внешней задач. Решение задачи о теплообмене в слое существенно упрощается, если пренебречь тепловым сопротивлением, отвечающим внутренней задаче, т. е. принять Я/Х=0, чему соответствует В1=0. [c.392]

В силу такого положения вещей с теоретическим анализом для решения задач нагрева материала в слое приходится обращаться к эксперименту. Теплообмен в слое происходит во многих технических процессах и поэтому неоднократно подвергался экспериментальным исследованиям [250—256]. [c.402]

Неподвижный слой. Теплообмен в слоях крупных частиц можно описать уравнением [c.191]

В результате различного подхода к определению температурного напора между частицами и средой значения коэффициентов теплоотдачи, полученные разными авторами, существенно отличались. А именно коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по средней температуре среды до и после слоя и не учитывающие наличие в слое холостой зоны теплообмена, оказывались, как правило, заниженными по сравнению со значениями, полученными, исходя из действительного изменения температуры среды по высоте слоя. Поэтому при сравнении экспериментальных данных по теплообмену в слое следует четко представлять, что было принято тем или иным автором за температурный напор при расчете коэффициентов теплоотдачи. В дальнейшем будем считать коэффициенты теплоотдачи, найденные с учетом продольных температурных профилей среды, условно истинными, называя их просто коэффициентами теплоотдачи, а все другие, полученные без учета активной зоны теплообмена, кажущимися. Условность истинных значений коэффициентов теплоотдачи связана с тем, что при их определении пренебрегают влиянием [c.39]

Теплообмен в слое агломерационной шихты [c.8]

Тогда рассматриваемую систему уравнений, характеризующую теплообмен в слое, можно привести к следующему виду [c.164]

ТЕПЛООБМЕН В СЛОЕ АГЛОМЕРАЦИОННОЙ ШИХТЫ [9.1] [c.167]

Процессы теплообмена обусловливают удельный расход топлива, степень завершенности химико-минералогических превращений, получение прочного агломерата. В отличие от теплообмена в слое инертных материалов, особенности которого бьши рассмотрены ранее, теплообмен в слое агломерационной шихты осложняется физикохимическими процессами, протекающими при этом разложением гидратных соединений и карбонатов, горением твердого топлива, восстановлением и окислением оксидов железа, плавлением шихты и кристаллизацией расплава и т.п. [c.168]

Математическая формулировка задачи о теплообмене в слое агломерационной шихты даже при большом количестве допущений представляется весьма сложной. Поэтому решение дифференциальных уравнений с граничными условиями можно в принципе выполнить численными методами с использованием ЭВМ. Однако результаты этого решения все же не будут абсолютно точными по отношению к реальному агломерационному процессу. Точность результата будет определиться тем,, насколько полно математическая модель отображает все физические явления настоящего агломерационного процесса. [c.168]

Как отмечал Б. И. Китаев, и использовал в своих разработках, при математическом описании явлений теплообмена и восстановления между ними можно найти определенную аналогию, связанную с характером погашения потенциалов процессов по высоте слоя. Для теплообмена таким потенциалом является разность температур потоков теплоносителей, а для восстановления — разность действующего и равновесного парциальных давлений восстановителя (в изотермических условиях) или его концентраций (при постоянном давлении). По нашему мнению, эта аналогия полностью соответствует развиваемой в настоящее время методике обобщенного термодинамического подхода к детерминированному описанию сложных обменных процессов (см, гл. 5, п. 5.4), а также [10.3]. Однако это далеко не полная аналогия. Прежде всего, потенциал теплопереноса связан с состоянием обоих потоков, в то время как потенциал восстановительного процесса не зависит от состояния (степени восстановления) железорудного материала. Кроме того, если коэффициент теплоотдачи в уравнении теплообмена сравнительно мало изменяется по высоте слоя, то коэффициент массообмена при восстановлении существенно зависит от степени восстановления материала и, следовательно, будет переменным по ходу процесса. Это отличие объясняется определяющим влиянием диффузионных и химических сопротивлений при восстановлении кускового железорудного материала, тогда как теплообмен в слое обычно лимитирует внешнее сопротивление. Указанные особенности восстановительного процесса, как, впрочем, и других физико-химических процессов, во многом определяют различие результатов теоретического анализа явлений тепло- и массообмена в слое при кажущейся одинаковости их математических моделей. [c.296]

По аналогии с теплообменом в слое можно выделить два основных типа массообменного противотока в зависимости от соотношения массоемкостей потоков W W. [c.299]

В настоящее время теплообмен в слое рассматривается в виде критериальной зависимости [c.91]

Высота слоя топлива является важным режимным параметром, определяющим в значительной мере диффузию и теплообмен в слое, а следовательно, и процесс газификации в целом. Высота слоя зависит от рода топлива, его фракционного состава, влажности, термической стойкости и др. показателей, рассмотренных выше, а также производительности газогенератора. [c.140]

А. Н. Ч е р н я т и н. Влияние на аэродина.мику и теплообмен в слое ха- [c.152]

Сравнение процессов обмена в зернистом слое, в пучке труб шахматного расположения, в отдельном шаре и цилиндре показывает, что теплообмен в слое складывается аддитивно из отдельных актов теплопередачи элементам слоя при средней реальной скорости в узком сечении слоя ( просвете между зернами). В области Re<50 (что соответствует Reg—10) начинаются отклонения между теплоотдачей отдельного, обтекаемого потоком элемента и элемента в слое, во втором случае интенсивность переноса уменьшается более резко. [c.420]

Расчетные формулы по теплообмену в слое зернистого материала [c.218]

В соответствии с (IV. 66) найдено значение Ут = Ь 1а1Х, ха рактеризующее дополнительное фиктивное термическое сопротивление теплообмену в слое. Отношение истинного значения У к значению Укр, полученному в опыте без учета %1, в критериальном виде таково [c.146]

В области Кес > 100 все зависимости близки между собой. Это свидетельствует о том, что теплообмен в слое и пучке складывается из отдельных актов теплоотдачи элементов при реальной скорости потока в узком сечении, а также об аналогии процессов внешнего теплообмена для тел разной формы. В области Кес < 100 (Кеэ < 20 для слоя) происходит расслоение линий. Если для одиночного шара существует минимальное значение Нит1п = 2, то для слоя энэлогичное значение Ниш1п отсутствует, о чем подробно говорилось на стр. 162. Необходимо также [c.167]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

Однократное контактирование происходит при теплообмене между паром (или газом) и псевдоожиженным слоем твердого материала (см. гл. XV1I1). Благодаря перемешиванию и большой поверхности частиц теплообмен в слое происходит весьма интенсивно и температуры во всем объеме слоя близки между собой. [c.595]

Изучению коэффициента теплоотдачи в плотном слое посвящено много исследований. Разброс имеющихся данных в значительной степени объясняется тем, что коэффициент теплопередачи в слое рассматривается как некоторая комплексная величина, учитывающая условия не только внешней, но и вн]>тленней задач. В. Н. Тимофеев удачно обобщил данпьи различных исследований, рассматривая теплообмен в слое только как внещнюю задачу. Результаты этих обобщений описываются формулами для [c.101]

Формулы (110) показывают, что если вычислять число Ре по диаметру кусков слоя, то переход от слоистого к турбулентному движению совершается при значении числа е 200, что для продуктов сгорания и кусков диаметром 30 мм отвечает абсолютному значению скорости об порядка 0,5 м/с. Таким-обра. ом, турбулентный режим течения теплоносителя в плотном слое отнюдь не является исключительным явлением, как это представлялось ранее. Необходимо по 1черкнуть, что экспериментальные данные, представленные уравнениями (110), относятся к слою, составленному из кусков одного и того же материала. Теплообмен в слое из разнородных материалов усложняется, поскольку м гериал с меньшей объемной теплоемкостью будет нагр. ваться быстрее. Возникающая при этом разность температур между кусками слоя приводит к теплообмену между ними. [c.101]

Теплообмен в слое кусков железной руды, кокса и древесного угля был в последнее время исследован А. Н. Чернятиным и Б. И. Китаевым [263]. Цель этих исследований состояла в уточнении ранее полученных расчетных формул применительно к указанным материалам и, что особенно существенно, выяснении влияния на теплообмен газораспределения, а также отклонения формы кусков от шаровой. В опытах, несмотря на малый диаметр (73 мм) опытной камеры, ошибка достигала 25%. Авторам удалось показать, что ошибка может быть существенно уменьшена (до 15%) путем введения в формулу поправочного коэффициента на неравномерность газораспределения, который имеет вид отношения действительной (см.д) и расчетной (с ) теплоемкостей материала, [c.408]

Несмотря на довольно значительное количество экспериментальных работ, посвяш,енных теплообмену в слое, вопрос этот продолжает оставаться недостаточно изученным. Это особенно относится к тем случаям, когда материал находится в движении, температура слоя высока, греющая среда нелучепрозрачна, что сказывается на величине лучистой составляющей коэффициента теплоотдачи. [c.409]

На рис. 242 зависимость (304) изображена графичеоки. Если учитывать изменение температуры по высоте слоя, то приходится учитывать изменение объема газов, их плотности и вязкости, поэтому для конкретного случая, когда т сопз , должна быть найдена завиоимость АРя-1 /( )> после чего для получения конечных формул для р , и Ар может быть проведено интегрирование уравнения (302). Нахождение указанной зависимости для АРя=1 крайне затруднительн о, так как при этом необходимо учитывать теплообмен в слое. [c.429]

Вторая стадия десорбции представляет собой теплообмен в слое адсорбента при радиальной фильтрации теплоносителя [531]. Процесс десорбции понижением давления осуществляется в адиабатических условиях, при этом количество десорбирующегося пара растворителя зависит от изменения теплосодержания насыщенного адсорбента и остаточного давления в аппарате. Периодический подвод тепла к адсорбенту обеспечивает высокую скорость испарения адсорбированного растворителя. Поэтому для устранения выделения паров растворителя в окружающую среду нагрев адсорбента осуществляют конвекцией в замкнутом цикле теплоносителя [532]. Дифференци- [c.517]

Мы упоминали работу Нуссельта [321 ], в которой он сделал попытку расчета процесса гореиия в слое топлива, исходя нз представления о слое в ]И1де системы каналов, подводящих кислород к ])оакционной поверхности угля. 1 акая схема была использована н в других работах ио гидродинамике и теплообмену в слои, а такжо и в области горения [196, 319]. Однако гидродинамические условия течения в с.лое очень своеобразны и не отвечают ни ламинарному, ни турбулентному двинсению н трубах или каналах. [c.356]

Основная роль в распределении температур в горящем слое угля принадлеяшт химическим реакциям, сопровождающимся выделением тепла (окисление) и поглощением его (восстановление СО2). Тепловые условия и теплообмен в слое будут рассмотрены ниже, здесь же ограничимся только написанием общих уравнений переноса тепла [c.383]

После такого учета влияния внутреннего теплового сопротивления на теплообмен в слое появляется возможность использовать полученные выше решения для термически тонких частиц. При этом парамефы 2и заменяют на 2 и , а по уравнению [c.166]

Интенсифицировать теплообмен в слое окатышей можно за счет увеличения скорости фильтрации теплоносителя, которая зависит от высоты слоя и мощности тягодутьевых средств. При определенном разрежении в вакуум-камерах высокотемпературных зон существует оптимальная по скорости фильтрации и по производительности высота слоя окатышей. Например, при разрежении 4,5 кПа эта оптимальная высота слоя сырых окатышей составляет 0,45-0,48 м, а вместе с постелью — 0,50-0,55 м. При увеличении высоты слоя за счет регенерации тепла в нижних горизонтах слоя обеспечивается снижение удельного расхода топлива. Уже приводился пример, что внедрение режима обжига окатышей в высоком слое на Качканарском ГОКе позволило повысить производительность машин на 3,4 % при снижении удельного расхода топлива на 5,2 % [9.13]. [c.232]

Использование в новой тепловой схеме переточной системы, состоящей из нескольких коллекторов, подающих горячий воздух с разной температурой из разных частей зоны охлаждения, позволяет сократить количество горелок и оставить их только в зоне обжига с максимальньтми температурами над слоем. При этом сокращается протяженность отапливаемой части горна вследствие подачи высокотемпературного воздуха и увеличивается количество переточного воздуха, что в конечном счете обусловит снижение расхода топлива. Кроме того, использование при нагреве только горячего воздуха повышает кислородный потенциал теплоносителя и интенсифицирует экзотермическую реакцию окисления магнетита, являющуюся при обжиге окатышей из магнетитовых концентратов источником тепла в слое. При обжиге окатышей из гема-титового концентрата отсутствие в балансе тепла окисления магнетита компенсируется введением в шихТу твердого топлива. В этом случае возрастание кислородного потенциала теплоносителя при нагреве интенсифицирует теплообмен в слое окатышей и повышает эффективность использования дополнительного источника тепла. [c.238]

Хорошие показатели печей Леполя достигаются вследствие установки тарельчатых грануляторов, которые при определенных видах сырья обеспечивают получение однородных и прочных гранул, благодаря чему улучшается теплообмен в слое материала на колосниковой решетке. Размер гранул может изменяться в пределах от 3—4 до 15—25 мм. [c.225]

Исследования и передовая практика отечественных предприятий опровергли положения редукционной теории и показали, что снижение высоты слоя приводит к положительным результатам сопротивление слоя уменьшается, слой становится более устойчивым скорость газов при этом может быть увеличена, вследствие чего, с одной стороны, уменьшаются удельные теплоцоте-ри в окружающее пространство и, с другой — повышаются температура и теплообмен в слое. Более интенсивно протекают реакции взаимодействия углерода в кислородной зоне и, следовательно, увеличивается тепловыделение, а это в свою очередь ускоряет протекание восстановительных реакций и подготовку топлива. [c.140]

Как видно из таблицы, значительно возросла напряженность газификации бурых и каменных углей, антрацита и коксика. В ряде случаев увеличение напряженности газификации привело к увеличению потерь с горючими в шлаках (бурые угли, антрацит), но так как аэродинамика и теплообмен в слое при этом улучшились, то в конечном итоге к. п. д. газификации не только не снизился, но даже возрос. На это указывают показатели по теплосъему. [c.148]

Кипящий (псевдоожиженный) слой практически нелучепрозрачен (в отличие от взвешенного или псевдогазового слоя). Теплообмен в кипящем слое протекает интенсивно благодаря вращательному и пульсирующему движению частиц в прямоточном потоке газов, хорошему перемешиванию слоя, а также вследствие большой удельной поверхности нагрева слоя. По М. С. Шарловской [Л. 14] теплообмен в слое описывается критериальными уравнениями для Не = 30 120 [c.169]

Применение кипящего слоя для синтеза ЭХС оказалось особенно эффективным [4, 6]. При плохих массо- и теплообмене в слое характерных для других способов контактирования относительная легкость распада хлористого этила приводит к резкому повышению выхода малоценных высокохлорированных продуктов и газов вследствие местных перегревов в отдельных участках реакционной зоны. В найденных оптимальных условиях [6] сплав кремния и 15—20 /о меди реагирует с хлористым этилом с образованием смеси, содержащей 15—25% ЭДХС и 35—45<>/о ДЭДХС. Производительность по сравнению с процессом с механическим перемешиванием возросла в 10—15 раз и составляет в лабораторных условиях 350—450 г час с 1 кг сплава. [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология