Разгрузочное отношение

Выход слива при классификации сланца существенна зависит от разгрузочного отношения, гранулометрического-состава и плотности исходного питания и в меньшей степени — от давления на входе в гидроциклон. [c.79]

Рис. 5.4. Влияние разгрузочного отношения на распределение объема пульпы, поступающей в гидроциклон

Разгрузочное отношение A/d, т. е. отношение диаметра Песковой насадки к диаметру сливного патрубка (см. рис. III.28) является основным фактором, определяющим показатели работы гидроциклона при обработке рядовых пульп обогатительных фабрик. [c.190]

С увеличением разгрузочного отношения Д/d увеличивается выход песков, понижается их крупность и содержание твердого, соответственно этому уменьшается крупность слива и его выход. Эффективность классификации достигает максимума при оптималь- [c.190]

Удельная нагрузка на песковую насадку в среднем составляет от 0,5 до 2 т/ч на 1 см ее площади. Она зависит в основном от разгрузочного отношения A/d, от характеристики крупности исходного материала, содержания твердого в питании и давления на входе. [c.198]

Величины бср находятся из дисперсионных характеристик материала Я (б) по уравнению (1.5). Я (б ) задается в исходных данных, а Я (бр.) определяется по рис. 2.3 в зависимости от отношения размеров конечного куска б к ширине а разгрузочной щели дробилки [38]. Данные характеристики описывают дисперсионный состав только той массы материала, размеры кусков которой до измельчения были больше а. [c.38]

Ширина разгрузочной щели этой дробилки а = 0,1 м. На графике (рис. 2.5, а) этому размеру соответствует отношение [c.44]

Распылительные сушильные аппараты с центробежными дисками и форсунками резко различаются. Диаметр форсуночных распылительных сушилок меньше, отношение длины И камеры к ее диаметру D для форсуночных камер обычно составляет НЮ = = 1,5. .. 2,5, а в специальных случаях (например, при получении готового продукта в виде гранул грубым распылением) может достигать 5. Для сушилок с дисковым распылом НЮ — 0,8. .. 1,0. Как правило, сушильная камера этих аппаратов представляет собой вертикальную цилиндрическую обечайку с плоской крышкой и коническим или плоским днищем, в котором находится разгрузочное устройство. [c.142]

Установка работает в периодическом режиме. Загрузочный и разгрузочный бункеры используются для заполнения и разгрузки сушилки с дозированием. При сушке продуктов, в которых при контакте с воздушной средой происходит окисление или адсорбция влаги, в сушилке создается защитная азотная среда. Процесс сушки производится при вращении барабана в режиме, установленном для конкретного продукта. Эксцентричное расположение оси вращения барабана по отношению к его оси создает условия для комбинированного продольно-поперечного перемешивания продукта и соответствующий контакт с греющей поверхностью. [c.355]

Шнеки могут быть составными из сборных элементов. В отличие от ZSK машины ZZK, согласно рис. 92, загружаются с двух сторон так, что с обоих концов машины два потока материала транспортируются к ее середине, где объединяются и выходят через разгрузочный узел, присоединенный на фланцах под прямым углом. Двухсторонняя загрузка в сочетании с высокой частотой вращения шнеков обеспечивает очень большую производительность по отношению к данному диаметру шнеков. [c.147]

При вращении прерывистого шнека твердая фаза последовательно перемещается из секции в секцию, причем время пребывания ее в каждой секции определяется и регулируется числом оборотов шнека. Жидкость, многократно циркулируя вместе с твердым материалом в каждой секции, движется противопотоком по отношению к результирующему движению твердой фазы. На выходе из последней ступени твердая фаза вновь захватывается сплошной частью шнека и подается к разгрузочному устройству. [c.202]

Отношение площади разгрузочного отверстия к объему аппарата. [c.246]

Построенная траектория потока материала позволяет правильно расположить приемный желоб относительно разгрузочного барабана и избегнуть сильных ударов при поступлении материала на желоб, что имеет важное значение не только с точки зрения сохранности приемных устройств, но и в отношении уменьшения выхода мелочи при разгрузке. Для пылящих материалов это позволяет уменьшить пыле-образование. [c.227]

Анализ травматизма при погрузочно-разгрузочных работах показал, что несчастные случаи являются следствием не только плохой организации труда или дефектов грузоподъемного оборудования, но также результатом пренебрежительного отношения к основным требованиям правил безопасности. Поэтому помимо обязательного инструктажа технический персонал проводит тщательную повседневную работу по разъяснению рабочим важности выполнения требований правил безопасности. Необходимость этого обусловлена еще и тем, что на погрузочно-разгрузочных работах очень часто заняты рабочие невысокой квалификации, недостаточно хорошо представляющие себе сложность и возможную опасность выполняемой ими работы. Таким образом, безопасные условия труда обеспечиваются только после подробного ознакомления с характером работ по погрузке и разгрузке, четкого представления всех конструктивных особенностей груза, способов его упаковки, а в некоторых случаях знания его физических и химических свойств. [c.127]

Так как величина утечки через уплотнение определяется щелью, то скорость истечения жидкости из разгрузочных отверстий зависит в основном от размеров отверстий. Чем меньше отношение суммарной площади отверстий к площади щели F , тем больше скорость [c.109]

Дробленая калийная руда поступает либо непосредственно на обогатительную фабрику, либо на так называемый склад сырой руды . Назначение склада — бесперебойное обеспечение перерабатывающих цехов исходным сырьем при остановках рудника (ремонтные работы, выходные дни и т. д.). Склады, как правило, строят деревянными, арочного типа, так как дерево наиболее стойкий материал по отношению к калийным солям. В складах обычно хранится 3-х суточный запас руды, которая укладывается в штабели. Размеры штабелей различны. На одном из предприятий, например, длина штабеля составляет 90 м, ширина у основания около 40 м и высота 15 м. Штабель образуется путем загрузки материала непосредственно с конвейера имеющего разгрузочную тележку с [c.288]

Второй показатель определяется отношением количества грузов, переваленных посредством подъемно-транспортных механизмов, к общему объему погрузочно-разгрузочных работ на холодильнике. [c.168]

В зоне сжатия изменяются размеры червяка. Коэффициент сжатия червяка характеризуется отношением объема витка загрузочной зоны к объему витка разгрузочной зоны. Величина коэффициента сжатия в известной степени обусловливается тем, что, во-первых, объемная плотность загружаемых гранул примерно в два раза меньше плотности расплава, поступающего в разгрузочную зону червяка, во-вторых, тем, что гранулы могут перебрасываться внутри витка, не продвигаясь вперед, что снижает производительность загрузочной зоны на 30—50% от возможной. [c.7]

Готовый обезвоженный сульфат натрия по выходе из барабанной сушилки 1 подается разгрузочным шнеком 2 к элеватору 3. Элеватор поднимает сульфат наверх. Здесь часть сульфата поступает в бункер 8 и оттуда на склад готовой продукции. Другая, большая часть его передается по шнеку 5 в смеситель 4 для смешения с поступающим на высушивание мирабилитом. Мирабилит смешивают с обезвоженным сульфатом в отношении I 1,4, и в виде гранул направляют на обезвоживание в сушильный барабан. Горячие дымовые газы поступают в сушильный барабан и движутся в нем в том же направлении, что и обезвоживаемый мирабилит. Они уносят с собой значительные количества суль- [c.80]

Среди подготовительных работ наиболее опасны в отношении травматизма транспортные и погрузочно-разгрузочные работы, а также сортировка и складирование оборудования и конструкций. Во время перевозки конструкции и оборудование должны находиться в устойчивом положении, что достигается применением соответствующих приспособлений (седел, стоек, хомутов и т. д.). [c.240]

Аппарат для периодической полимеризации Е-капролактама (автоклав) представлен на рис. 32. Аппарат снабжен обогревающей рубашкой 2 и внутренним стаканом 3 для интенсификации подогрева реакционной смеси. На крышке аппарата 9 расположены штуцер 11 для загрузки расплавленного капролактама, штуцер 12 для подачи азота и штуцер 10 для сброса давления паров воды. В корпус аппарата / вставлены гильзы для термопар 4. Штуцеры 8 служат для подачи паров ВОТ в рубашку и во внутренний стакан для отвода конденсата предназначены штуцера 5. В коническом днище 7 аппарата расположен разгрузочный штуцер 6. Соотношение высоты и диаметра аппарата должно быть таким, чтобы, с одной стороны, обеспечить достаточную поверхность теплообмена для нагрева капролактама, а с другой — достаточную поверхность зеркала жидкости в аппарате для обеспечения удаления паров воды после окончания процесса. На практике отношение высоты к диаметру аппарата составляет примерно 2 1—3 1. Аппарат заполняется на 75% своего объема. Режим работы аппарата следующий. [c.89]

Основным фактором, определяющим показатели работы гидроциклона при обработке рядовых пульп обогатительных фабрик, является отношение диаметра Песковой насадки к диаметру сливного патрубка (см, рис, 9,2,5,4), называемое разгрузочным отношением Ый. С увеличением разгрузочного отношения iJd увеличивается выход песков, понижается их крупность и содержание твердого, соответственно этому уменьшается крупность слива и его выход. Эффективность классификации достигает максимума при оптимальном разгрузочном отношении. Если изменение разгрузочного отношения A/d производится за счет изменения диаметра Песковой насадки Д, то при постоянном давлении на входе объемная производительность гидропиклона при этом изменяется мало, если же за счет диаметра сливного патрубка d, го производительность изменяется прямо пропорционально этому диаметру. [c.48]

Лилдж аппроксимировал кривую эффективности гидроциклона прямыми линиями и установил, что линии эффективности (логарифмический масштаб по оси ординат) параллельны при различных разгрузочных отношениях их наклон равен 0,02 для частиц крупностью - -105 мкм в питании и 2,0 для частиц крупностью -105 мкм. При этом предполагалось, что использование указаннь1х характеристик наклонов позволяет при условии знания значения i/so вывести всю истинную кривую эффективности для определенных технологических условий. В работе Pao (1966) показано, что такая аппроксимация неприменима. [c.99]

Червячно-лопастные смесители бывают одно- и двухвальными. В качестве рабочих органов, выполняющих смешивание и перемещение материала вдоль корпуса, используют лопатки, винтовые ленты, спирали, шнеки. Сечение корпуса может иметь одну из следующих форм цилиндрическую, корытообразную, овальную, повернутой восьмерки. В двухвальном смесителе валы могут вращаться навстречу один другому или в одном направлении. Рабочие элементы, закрепляемые на валах, чаще всего делают однотипными либо лопатки, либо ленты и т. д. Однако имеются червячно-лопастные смесители, рабочие органы которых имеют разную конструкцию, например, лопатки перемежаются несколькими витками шнека. Направление винтовых линий, по которым монтируют перемешивающие элементы рабочих органов, в двухвальных смесителях может быть одинаковым или разным. В последнем случае один из валов должен иметь значительно большую транспортнрующ,ую способность, чтобы обеспечить прохождение смешиваемого материала вдоль корпуса смесителя в направлении выпускного отверстия. В одновальных червячно-лопастных смесителях направление винтовых линий на всем протяжении корпуса не должно быть одинаковым, так как для обеспечения необходимой сглаживающей способности смесителя некоторая доля смешиваемого материала должна перемещаться назад (по отношению к основному потоку). В этом случае увеличивается коэффициент продольного смешивания. Конструктивно эту проблему можно решать, например, установкой в лопастном смесителе после четырех—шести лопаток, перемещающих материал к разгрузочному штуцеру корпуса, двух лопаток, обеспечивающих перемещение некоторой доли материала назад. Направление движения материала зависит от угла наклона лопаток к плоскости нх вращ,е-ния. [c.252]

Фирма Берд строит также центрифуги с червячным конвейером и дырча-тьш или сетчатым барабаном. Эти центрифуги аналогичны рассмотренным выше фильтрам в том отношении, что оборудованы червячным конвейером, вращающимся несколько медленнее, чем барабан. Барабан центрифуги дырчатый в нем находится щелевая сетка для задержания твердой фазы. Пульпа поступает по центральной трубе, а кристаллы отлагаются на сетке у одного конца барабана. Маточный раствор стекает через лепешку кристаллов и Сетку в кожух центрифуги. Лепешка перемещается по длине сетки через промывную (если это требуется) и дренажную секции к разгрузочному концу. [c.92]

В основном все типы аппаратов, кроме бегунов, удается приспособить к работе при разности давлений до отношению к окружающей среде. Однако при этом применяются исключительна смесители, действующие периодически, поскольку при использовании непрерывнодействующих аппаратов возникает проблема герметизации загрузочных п разгрузочных отверстий. [c.365]

Машина ТК 250 была изготовлена фирмой КЬе пз1аЬ1 НепзсЬе А0 (внутренний диаметр корпуса 250 мм). При отношении длины корпуса к диаметру, равном 6 1, на валу смесителя устанавливалась 21 смесительная лопасть. В зоне загрузочного отверстия лопасти были заменены двухзаходным питающим шнеком. На выходе машины располагалась регулируемая разгрузочная заслонка (шибер), с псн мощью которой можно было задавать продолжительность обработки материала (рабочий период) и высоту заполнения смесителя. Смесительный желоб (корпус) можно дополнительно обогревать электроэлементами или охлаждать воздухом. Жидкие компоненты могут вводиться через специально предусмотренные отверстия в корпусе. Смеситель приводится коммутационным двигателем мощностью 44 кВт. Частота вращения рабочего органа смесителя бесступенчато регулируется в пределах от 370 до 1360 об/мин. При низкой частоте вращения машина ТК 250 работает как обычный лопастной смеситель, в то время как при максимальных оборотах достигается окружная скорость, характерная для интенсивного лопастного смесителя. При высокой частоте вращения можно получать горячие смеси на основе ПВХ ( Вгу-Ыепбз ) с производительностью от 500 до 1000 кг/ч по пластифицированному полимеру и от 1000 до 1500 кг/ч по жесткому (непластифицированному) ПВХ. Пропускная способность для обычных сыпучих смесей составляет 1000—1500 кг/ч [32]. [c.77]

Б арате обеспечивается длительное пребывание угля, оно необходимо для проведения каталитической газификации. Время пребывания можно регулировать также числом модульных секций и скоростью перемещения угля вдоль аппарата (меняя режим псевдоояи-жения). Так.как в аппарате практически отсутствует межсекционное перейешивание, то по мере движения угля от загрузочного конца к разгрузочному и выгорания из угля углерода в слое возрастает относительная концентрация катализатора (отношение К С) и каталитический эффект увеличивается [35]. Вероятно, это и позволяет применять М1шимальнуо концентрацию катализатора (3-5 мае.), ко торал недостаточно высока для использования в обычном кипящем слое с интенсивным обратным перемешиванием. [c.43]

Для исключения влияния продольного неремешивания Г. И. Раз-валовым и др. [157] предлагается разделить реакционный объем аппарата сплошными перегородками с окнами, через которые твердый материал периодически перегружается из секции в секцию. В цилиндрическом корпусе 1 аппарата (рис. IV.21) проходит основной вал 2 с укрепленными на нем лопастями мешалки 3. Ось вала несколько смещена вниз по отношению к оси аппарата. Перегородки 4 делят аппарат на ряд секций. Каждая перегородка имеет разгрузочное окно, перекрываемое заслонкой 7. Заслонки укреплены на верхнем валике 5 и с помощью кулачка Ли пружины 10 могут периодически поворачиваться вместе с валиком 8, открывая и закрывая разгрузочные окна. К последней секции аппарата присоединено отжимное устройство 5, состоящее из конического корпуса с перфорированной стенкой, и шнека, укрепленного на основном ва.лу аппарата. Твердьи материал поступает пз бункера 9 растворитель подводится и отводится через штуцеры 6 и 12. [c.200]

При получении жидкого коагулянта концентрированный раствор основного сульфата алюминия с содержанием 17—18 % АЬОз, полученный разложением суспензии гидроксида алюминия серной кислотой при молярном отношении 50з/АЬ0з= 1,8ч-2, разбавляют водой до содержания АЬОз 8—8,5 % при непрерывном перемешивании мешалкой или сжатым воздухом. Затем раствор отделают от нерастворимого остатка фильтрованием или отстаиванием. Твердый остаток, представляющий собой гидроксид алюминия в виде гиббсита, возвращают на повторное разложение серной кислотой. Характерной особенностью этого процесса является практически полное использование гидроксида алюминия. Производство коагулянтов в жидком виде позволяет существенно упростить погрузочно-разгрузочные работы и технологию их применения на очистных сооружениях, автоматизировать процессы подготовки коагулянта и его потребления. Однако существенным недостатком является относительно невысокое содержание оксида алюминия, в связи с чем увеличиваются транспортные расходы. В этом случае необходимо стремиться к получению высокоосновных коагулянтов с высоким содержанием оксида алюминия. [c.85]

Аппарат трубчатого типа (рис.. IV-38, с). Характеризуется высокоэффективным отношением FID (от 1,5 до 2,25) и хорошим перемешиванием, что улучшает режим теплопередачи. Греющим агентом в трубках может служить пар, вода или продукты сгорания. Нижние разгрузочные щели в кожухе аппарата используются для входа греющего агента на одном конце и выхода его на другом. Это делает аппарат непригодным для пластичных материалов. Такие установки редко применяются для материалов, образующих липкие мягкие лепешки, создающих накипь, термолабильных. Не рекомендуются они и для абразивных материалов. Аппарат обладает высоким тепловым к. п. д. благодаря сведенным до минимума потерям. Режим теплопередачи можно выразить средними величинами Ктв для воды и пара Лгв=34 вт1 м--град)—при устойчивой постоянной тепловой нагрузке [c.309]

Корпус компрессора литой, чугунный, с горизонтальным и вертикальным разъемами. Вертикальный разъем выполнен для облегчения отливки корпуса и разборке не подлежит. Корпус левого подшипника отлит заодно с корпусом компрессора корпус правого подшипника выполнен отдельно. Ротор компрессора гибкий (п=1600 об1мин), состоит из вала с четырьмя рабочими колесами. Воздух сжимается в первых двух ступенях, рабочие колеса которых одинакового диаметра ( 2=1650 мм), но с разной высотой лопастей, и далее поступает в холодильник. После охлаждения в трубчатом холодильнике воздух сжимается в следующих двух ступенях с диаметром рабочих колес 1 = 1360 мм. Диаметр уменьшен, чтобы сохранить приемлемое отношение Уйг. Все ступени с лопастными, диффузорами. Частичная разгрузка осевых усилий осуществляется посредством разгрузочного поршня, расположенного за последним рабочим колесом. [c.272]

Оборка многоступенчатых насосов с вчртикальным разъемом ведется в следующей последовательности. Вал 1 (рис. 92) с насаженной на него полумуфтой 2 и надетой грундбуксой 3 вставляют в. крышку всасывания 4. На вал насаживают первое рабочее колесо 5 так, чтобы оно торцом уперлось в заточку вала. Колесо 5 ( месте с валом) при помощи шаблона 6 устанавливают по отношению к крышке всасывания в такое положение, при котором ось канала колеса находится от плоскости прилегания направляющего аппарата на расстоянии, равном расстоянию от этой плоскости до оси. канала направляющего аппарата. На валу против крышки всасывания делают риску Р. Последовательно собирают направляющие аппараты с прокладками между ними, остальные рабочие колеса на ш,поиках и крышку щагнетания. Стягивают В,се детали крепежными болтами. Затягивать болты нужно равномерно, во избежание перекоса секций, и следить, чтобы сопрягаемые плоскости направляющих аппаратов и крышек всасывания и нагнетания плотно прилегали друг к другу. Затем на вал насаживают разгрузочный диск, стяги- [c.168]

Анализ схемы разделения суспензии в тарельчатом сепараторе показывает, что частицы дисперсной фазы могут сразу попасть в зону выгрузки концентрата или после сепарации в межтарелочном пространстве. Согласно данным [120], вероятность попадания частиц класса й на вход в разгрузочное устройство Рразгр Практически не зависит от раз иера частицы для данного режима и определяется как отношение объемного расхода через разгрузочное устройство Рразгр к общей производительности сепаратора Qo [c.61]

Давление перед диском определяется величиной неуравновешенной осевой силы и при износе дросселирующей втулки осевой зазор у диска увеличивается для поддержания требуемого давления-, утечка при этом возрастает. Полный перепад давлений в разгрузочном устройстве всегда делится уравновешиваюш им диском между постоянным и переменным дросселями в одном и том же отношении. [c.212]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология