Расходы воздуха и продуктов сгорания

Существуют и другие типы воздушно-реактивных двигателей. Общим для них является высокая теплонапряженность в камере сгорания, достигающая 100—150 млн. ккал/ч, высокий суммарный коэффициент избытка воздуха (а = 3,5—5,0, в самой камере а = = 1,4—1,5, остальное количество воздуха расходуется на разбавление продуктов сгорания перед входом в газовую турбину). При полетах летательных аппаратов со сверхзвуковой скоростью температура топлива в баке изменяется от —50° С (при скорости 1 М) до - -250° С (при скорости, равной 3 М) . [c.129]

Ниже приведены данные о теоретическом расходе кислорода и воздуха при горении углеводородных газов, а также о количестве образующихся при этом продуктов сгорания [c.280]

Температура воздуха на входе в камеру сгорания 200 С, объемный расход воздуха 1.7 м /с, коэффициент избытка воздуха а=5 бр, б , — соответственно степень черноты пламени, газообразных продуктов сгорания н облака сажистых частиц. [c.147]

Газ Теоретический расход воздуха для сжигания 1 м газа, м /м Теоретический объем продуктов сгорания 1 м газа, - М /М Температура сгорания без учета влаги воздуха, С Максимальное содержание С0> в сухих продуктах сгорания, объемн. % [c.21]

Энерготехнологическое сжигание исходных горючих материалов в печах осуществляется в двух целевых направлениях первое — для освобождения химической энергии исходных материалов, которая далее используется для осуществления термотехнологических процессов, и второе — для получения продуктов неполного сгорания (СО), которые в том же процессе являются восстановительным реагентом (доменный процесс, восстановление марганцевого концентрата в вихревых печах и т. д.). Коэффициент расхода воздуха а практически всегда меньше 1. [c.37]

Химическая активность теплоносителя (газовой печной среды) зависит от коэффициента расхода воздуха а при а > 1 — окислительная, при а = 1 — нейтральная и при а < 1 — восстановительная. От значения а зависит температура, которая может быть достигнута или выбрана, расход воздуха, количество и химический состав продуктов сгорания. Эти зависимости приведены на рис. 14—17. [c.147]

ТАБЛИЦА 9. Состав сухих продуктов сгорания природного газа [в % (об.) в зависимости от коэффициента расхода воздуха [c.150]

Рис. 18. Отношения СО/СО, и Н2/Н,0 в продуктах неполного сгорания природного газа в зависимости от коэффициента расхода воздуха а

Высшая теплотворность, ккал/кг Низшая теплотворность, ккал/кг Теоретический расход воздуха для сжигания, кг кг Содержание СО2 в продуктах сгорания при пулевом избытке воздуха, мол. % [c.55]

СОСТАВ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ И РАСХОД ВОЗДУХА [c.59]

Для предотвращения коррозии труб нагревательных секций со стороны ввода холодного воздуха вводят нагретый, что обеспечивает движение газовых потоков через воздухоподогреватель без конденсации влаги. Температура продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель обычно составляет 400 °С, а на выходе 200 °С. Как показывает практика эксплуатации подобных устройств, для предотвращения коррозии трубного пучка необходимо, чтобы температура его стенок была на 10—15 °С выше точки росы продуктов сгорания. Подача нагретого воздуха для сжигания топлива позволяет уменьшить расход топлива, улучшить процесс его горения и повысить температуру в топке (в камере радиации). [c.133]

Состав продуктов сгорания. При полном сгорании топлива образуются углекислый газ, сернистый газ, пары воды, избыточный кислород и азот. В случае неполного сгорания топлива в продуктах сгорания могут быть оксид углерода, углеводороды, углерод и др. Массу и объем продуктов сгорания, а также расход воздуха для горения топлива определяют по формулам, приведенным в гл. IV. [c.197]

При расчете обогрева топочными газами определяют теплотворную способность топлива, расход воздуха на сжигание, количества и состав газообразных продуктов сгорания, а также темнературу, развиваемую при сгорании топлива. [c.417]

Количество и состав топочных газов. В топочные газы переходят продукты сгорания составных частей топлива (СО2, Н2О, ЗОг), весь содержащийся в воздухе и топливе азот, поступающий с избыточным воздухом кислород, а также водяные пары, приходящие с воздухом и образующиеся при испарении влаги топлива. Количества компонентов топочных газов, образующихся при теоретическом расходе воздуха, для твердого и жидкого топлива (в м 1кг топлива) [c.418]

Энтальпия топочных газов, получаемых при сгорании топлива с избытком воздуха а, слагается из энтальпии продуктов сгорания при теоретическом расходе и энтальпии избыточного воздуха [c.418]

Количества продуктов сгорания при теоретическом расходе воздуха составляют на 1 кг топлива [c.419]

При расчете радиантной секции по Н. И. Белоконь должны быть известны коэффициент избытка воздуха а, масса продуктов сгорания 1 кг топлива G, теплота сгорания топлива Q , температура сырья на входе и выходе из печи ti и коэффициент полезного действия печи ti, количество полезно затраченного тепла Сп(1л, расход топлива В. Определяют количество тепла, воспринимаемого радиантными трубами печи, Qp, поверхность этих труб Яр. тр, температуру дымовых газов над перевальной стенкой tn, тепловую напряженность радиантных труб <7р. тр- Порядок расчета рекомендуется [5] следующий. [c.90]

Избыточное давление в топочном устройстве обеспечивается посредством его герметизации. Топка под давлением состоит из двух камер (см. рис. 59), заключенных ь общем корпусе камеры горения I и камеры смешения 2. В камере горения происходит сгорание жидкого или газообразного топлива. Если топка предназначена для производства инертного (не содержащего кислорода) газа, то топливо сжигают при расходе воздуха, близком к теоретическому образующиеся продукты сгорания смешиваются далее в камере смешения с основным потоком инертного газа, поступающим в штуцер 3 через кольцевое пространство печи в результате смешения вторичный поток нагревается до требуемой температуры. Если (как в процессе каталитического крекинга) топка под давлением служит для подогрева воздуха, то коэффициент избытка воздуха в камере горения может быть принят более высоким, и содержащие кислород дымовые газы смешиваются с подогреваемым воздухом. [c.180]

В кладке стен печи. Продукты сгорания из рабочего пространства печи засасываются в дымовой канал горелки противотоком, навстречу подаваемому на горение воздуху, подогревают его и тем самым снижают расход топлива, необходимого для достижения заданной температуры горения. [c.121]

При использовании продуктов сгорания в качестве теплоносителя для низкотемпературных печей возникает необходимость разбавления отходящих из топки газов перед поступлением их в рабочее пространство печи. Как следует из предыдущего, разбавление продуктов сгорания атмосферным воздухом влечет за собой резкое снижение коэффициента использования тепла, так как увеличивается расход тепла с отходящими из рабочего пространства газами. [c.93]

При топливном режиме кислород воздуха расходуется на окисление углеводородов топлива с выделением газообразных продуктов сгорания, поэтому аэрирующая способность продуктов сгорания не уменьшается, а может даже увеличиваться. При автогенном режиме взвешенного слоя необходимо учитывать, что кислород дутья может утилизироваться без образования газовой фазы, и это скажется на аэрирующей способности газообразных продуктов реакций. Если при топливном режиме возможная плотность взвешенного слоя оценивается десятыми долями килограмма на 1 м газовой фазы, то при автогенном и. смешанном режимах эта величина еще ниже. [c.182]

Термический нейтрализатор представляет собой камеру сгорания, которая размещается в выпускном тракте двигателя для дожигания продуктов неполного сгорания СН и СО. Реакции окисления протекают достаточно быстро при температуре свыше 830°С и при наличии в зоне реакции несвязанного кислорода. Необходимость температуры обеспечивается без подачи дополнительного топлива в результате догорания части СН и СО. В случае необходимости в нейтрализаторы может вводиться дополнительно воздух до 25% от расхода воздуха двигателем. [c.335]

Помимо указанных кривых, на диафамме часто приводятся данные о расходе воздуха, необходимого для полного сгорания единицы топлива, и об объемах продуктов сгорания, получаемых при сгорании единицы топлива, а также о содержании СО2, О2, Н2О в продуктах сгорания при различных коэффициентах избытка воздуха. Ниже приведены некоторые примеры решения различных задач с помощью А/-диафамм для продуктов сгорания. [c.118]

При составлении эксергетического баланса камеры сгорания условно принимаем, что избыток воздуха, предназначенный для снижения температуры продуктов сгорания, вводится по окончании процесса сгорания. При этом из общего количества Л/в = 27 кг/с непосредственно для процесса горения расходуется [c.212]

В печах типа СКЗ уровень н. м. д. делит кожух печи по высоте примерно пополам, поэтому подсосы и потери атмосферы через неплотности в какой-то степени компенсируются. В электропечи типа СИЗ (ОКБ-134В) в щель между подом загрузочного проема и пульсирующей подиной подсасывается воздух, продукты сгорания которого с эндогазом увеличивают объем выходящих через проем газов. Этим объясняется существенное расхождение между фактическим расходом подаваемого эндогаза и расчетным, выходящим через проем. [c.74]

J гнет. Расход воздуха 7,6 на 1 кг кокса продуктов сгорания полу-Ч1ГГСИ 9,9 кг (7,69 м ) на 1 кг кокса. [c.319]

Эффективность работы регенератора оценивается рядом показателей. К ним относятся степень снижения содержания кокса на катализаторе, удельный расход воздуха, абсолютное количество сжигаемого в единицу времени кокса, процентное содержание гаслорода в продуктах сгорания. Кроме того, нередко подсчитывают скорость выжига кокса — число килограммов сожженного кокса в час на один килограмм находящегося в регенераторе катализатора. Так, например, если количество сожженного кокса составляет 4000 кг/час и в регенераторе находится 40 т катализатора, то скорость выжига кокса равна 4000 40000 = = 0,10 кг чае Численные значения этого показателя весьма различны, что объясняется многообразием условий эксплуатации регенераторов и использованием катализаторов разной регенери-руемости и активности. При проектировании регенератора одной из крекинг-установок флюид (построена до 1945 г.) скорость выжига была принята равной 0,03 кг час кг. В результате обследования работы двух Других промышленных установок было найдено, что этот показатель изменялся для одного регенератора от 0,11 до 0,14, а для другого от 0,14 до 0,18 [186, 187]. Эти обследования были предприняты в связи с переводом крекинг-установок на работу с катализаторами, содержащими повышенное количество алюминия. [c.161]

Дано расход Ь кгЫас воздуха на сжигание кокса теплота сгорания топлива и потери тепла воздухоподогревателем элементарный состав топлива температура нагрева газов (воздух и продукты сгорания) перед вводом их в узел смешения с катализатором. [c.283]

Пример 11. Найти расход топлива на подогрев 61 300 кг/час воздуха от О до 200° путем непосредственного смешения его с продуктами сгорания и вычислить вес продукюв сгорания. Топливом для воздухоподогревателя служит газойль элементарного состава Ср = 88% и Нр = 12% вес. Рабочая теплота сгорания гааейля 10 ООО ккал/кг. Коэффициент г] = 0,92. [c.284]

Эффективность работы регенератора обычно оценивается рядом показателей. К ним относятся глубина и интенсивность выжига кокса, удельный расход воздуха на регенерацию катализатора, соотношение концентраций оксидов углерода в продуктах сгорания. При проектировании регенератора необходимо предусмотреть элективную систему регулирования отвода теплоты, рыделяющейся в результате регенерации катализатора. [c.33]

Теплота сгорания топлива (природный газ) расхо.цовалась на нагрев и испарение раствора, перегрев образовавшихся водяных паров до температуры, равной температуре на выходе из реактора, подогрев сухой соли до температуры плавления и ее плавление, а также на покрытие потерь тепла в окружающую среду, вызванных несовершенством изоляции. Расход газа составлял 9,3 м /ч, коэффициент избытка воздуха — 1,6, температура сгорания была равна 1380" С. Расход раствора, состав которого приведен ниже, составлял 7—7,2 л/ч. Температура продуктов сгорания па выходе из установки была равна 200° С. [c.106]

Природный газ отличается от других видов топлива простотой и эффективностью сжатия, чистотой продуктов сгорания. При работе двигателя на сжатом природном газе (СПГ) межремонтный пробег в два раза выше, чем на бензине, и существенно меньше расход масла. Недостатком СПГ является необходимость использования специальных толстостенных баллонов. Сжиженные нефтяные газы (СНГ), содержащие преимущественно пропан и бутан, в качестве автомобильных топлив имеют ряд преимуществ перед сжатыми газами и поэтому в настоящее время находят более широкое применение, СНГ - качественное углеводородное топливо, с высокими антидетонационными свойствами [04 (И.М.) около ПО], широкими пределами воспламенения, хорошо перемешивается с воздухом и практически полностью сгорает в цилиндрах. В результате автомобийь на СНГ имеет в 4-5 раз меньшую токсичность в сравнении с бензиновым. При работе на СНГ полностью исключается конденсация паров топлива в цилиндрах двигателя, в результате не происходит сжижения картерной смазки. Образование нагара крайне незначительно. К недостаткам СНГ следует отнести высокую их летучесть и большую взрывоопасность. [c.214]

Относительно температуры уходящих продуктов сгорания говорилось выше. Обычно <7пот/(Эр = 0.02 — 0,08, меньшие величины отвечают печам большой тепловой мощности. Потеря тепла с уходящими газами может составлять 0,15—0,25 и более в зависимости от типа печи и коэффициента избытка воздуха. Обозначив секундный расход топлива В, можем записать, что [c.200]

В процессе очистки печных труб от кокса паровоздушным способом температура стенок змеевика контролируется поверхностными термопарами. Процесс горения кокса в трубах регулируется автоматически путем изменения расхода воздуха и пара. Разработана схема улавливания продуктов сгорания и несгоревших частиц кокса в емкость, охлаждаемую водой. Подробно эти и другие рекомендации, обеспечивающие эффективную очистку и предотвращающие загрязнение окружак>-щей среды, приведены в работах [17 7-180]. [c.116]

Схема расчета прямой отдачи. Приступая к расчету прямой отдачи, имеем следующие известные величины коэффициент избытка воздуха а, вес продуктов сгорания одного килограмма топлииа С, теплотворная способность топлива Q , температура сырья на входе и выходе из печи 1 и 2, коэффициент полезного действия печи т], количество тепла, сообщаемого сырью в печи, ( пол, расход топлива В. [c.460]

Жаропроизводителъностью топлива называется максимальная температура горения (Тмакс.) развиваемая при полном сгорании топлива без избытка воздуха в условиях, когда вся выделяющаяся теплота расходуется на нагрев продуктов сгорания. При подсчете жаропроизводительности начальная температура топлива и воздуха принимается равной нулю. Жаропроизводительность топлива пропорциональна его теплоте сго- [c.112]

В табл. 12 представлены результаты воздушной конверсии в ошт-но-промыпшенном реакторе /59/, Эксперименты проводились при холодном и нагретом до 500° воздушном дутье при различных коэ ициентах расхода воздуха ( = 0,46 + 0,33). Содержание оажи в продуктах конверсии было во всех режимах незначительным и не превышало 0,17 г/м сухого газа. Во многих режимах сажа совсем не обнарулш-валась. Предотвращалось выделение сажи также добавкой небольшого количества пара (пар газ = 0,1+0,13). Применение специальной горелки позволяет вести процесс как о очагом горения, так и без него. Работа с очагом горения применяется также при разогреве катализатора. Измерение концентрации продуктов сгорания, посгупающих в слой катализатора, показывает, что в факеле взаимодействуют 75 кислорода и 50 метана. В зтих продуктах содержится вдвое больше водяного пара, чем на выходе из слоя катализатора. [c.107]

Среднеактивные и активные сажи (типа ПМ-50, ПМ-75 и ПМ-100), вырабатываемые из жидкого сырья, требуют иных условий для формирования частиц с удельной геометрической поверхностью 5г = 50—100 м /г. В этом случае необходимо создать лучшие условия контакта поверхности сажи с продуктами сгорания и охлаждающим агентом (водой), т. е. повысить степень газификации поверхности углерода. Такие условия обеспечивают тонким распылом сырья перед подачей в зону реакции (подогрев продуктов, подаваемых в реактор, совершенствование конструкции распылителей и т. д.), повышением степени турбулизации потока сырья (скорости потоков достигают 50—100 м/с). Сажп с повышенной активностью в микродиффузионном турбулентном пламени получаются при большем удельном расходе воздуха (3— 6 м /кг) и высоких температурах процесса (1350—1500 °С). [c.239]

П роцесс сгорания топлива в турбокомпрессорных воздушно-реактивных двигателях (ТКВРД) проис.чодит в газовоздушном потоке в камерах сгорания. Длительность испарения и горения топлива менее 0,01 с. Воздух в большом избытке (от 50 1 до 75 1) подается компрессором, который работает от газовой турбины. Скорость потока воздуха достигает 40—60 м/с. Часть воздуха подается в зону горения, а другая (ббльшая) часть расходуется для охлаждения продуктов сгорания примерно до 900°С перед лопатками газовой турбины. Топливо впрыскивается в сжатый воздух и поджигается электрической искрой. [c.89]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология