Оптимальные условия термического крекинга

Для улучшения структуры и свойств премиального кокса должны быть подобраны оптимальные условия термического крекинга и коксования при переработке дистиллятных фракций котур-тепинской нефти. [c.114]

С. Н. Обрядчиков [9] одним из первых с исключительной четкостью сформулировал требования в отношении дифференциации сырья, подвергающегося термическому крекингу. Так как каждый вид нефтяного сырья имеет свои оптимальные условия термического крекинга, то отсюда, естественно, возникло требование подвергать крекингу не широкие, а возможно более узкие фракции сырья или же осуществлять процесс в несколько стадий с повышением температуры процесса на более поздних его стадиях [10, 11]. Оба эти направления термического крекинга преследовали одну цель — осуществить ступенчато или избирательно процесс крекинга с учетом состава сырья и термической стойкости различных его компонентов. [c.16]

Оптимальные условия термического крекинга [c.211]

Необходимо дальнейшее глубокое изучение закономерностей процесса термического крекинга тяжелого сырья в лабораторных и промышленных условиях с целью выбора оптимального варианта технологической схемы и аппаратурного оформления процесса. [c.45]

Термический крекинг. Термический крекинг, прежде применявшийся для переработки широких нефтяных фракций, в настоящее время используется для крекинга сравнительно узких фракций в оптимальных условиях процесса. В США термический крекинг вытесняется каталитическим крекингом, хотя в некоторых случаях первый дает определенные преимущества перед любым другим процессом. [c.94]

Газойль или керосин термического крекинга Дизельное топливо WSj оптимальные условия Рц= 150—200 бар, 325° С, 0,5—1,0 [832] [c.537]

При гидрировании в оптимальных условиях широкой фракции бензина термического крекинга и фракции 85—180°С бензинов термического крекинга, висбрекинга и замедленного коксования гудрона арланской нефти может быть осуществлена глубокая очистка сырья от непредельных углеводородов, сернистых и азотсодержащих соединений. Содержание азота в очищенных продуктах не превышает 0,0002%, а серы 0,005—0,014%. [c.225]

Одним из перспективных направлений, позволяющих существенно улучшить показатели термических процессов, является разработка научных основ технологий подготовки сырья термических процессов. Необходимость в этом обусловлена тем, что в термическую переработку вовлекаются, как правило, смеси тяжелых нефтяных фракций и остатков, отличающихся природой, химическим и фракционным составом, структурой и реологическими свойствами. Квалифицированный подбор соотношения различных компонентов и оптимизация условий и последовательности их смешения позволяют создавать сырьевые системы, термическая переработка которых позволяет получать результаты, оптимальные с точки зрения каждого конкретного процесса снизить коксообразование в печах, повысить степень конверсии и выход дистиллятов при термическом крекинге и висбрекинге увеличить выход и качество коксов, битумов, паков в соответствующих термических процессах, где эти продукты являются целевыми. [c.15]

В смеси с другими олефинами взрывная реакция не замечается. Пропилен и бутилены полимеризуются медленнее, но производить разделение газов с целью полимеризации отдельных компонентов в оптимальных условиях невыгодно, поскольку термический процесс неселективен. Обычно полимеризации подвергают газы высокотемпературного крекинга или пиролиза, богатые непредельными [c.281]

Вследствие трудной крекируемости полициклические ароматические углеводороды неизбежно должны превращаться в кокс или концентрироваться в крекинг-газойлях. Рециркуляция приводит к повышению содержания в них полициклических ароматических углеводородов. Поэтому рециркуляция крекинг-газойля до полной его переработки без чрезмерного образования кокса возможна лишь при условии предварительного гидрирования циркулирующего газойля с превращением полициклических компонентов в менее термически стойкие соединения. Вследствие неблагоприятного влияния низких давлений и высоких температур обычного процесса каталитического крекинга на устанавливающееся равновесие для проведения гидрирования, т. е. реакции, обратной дегидрированию, необходим отдельный реактор, в котором должны поддерживаться оптимальные условия гидрирования. [c.202]

Чтобы получить деэмульгаторы на основе окисленных продуктов, провели исследования следующих фракций широкой фракции, соляровой, газойлевой, дизельного топлива до и после их сульфирования из сураханской отборной нефти, широкой фракции флегмы термического крекинга мазута. Установили оптимальные условия периодического и непрерывного окисления сырья в присутствии катализатора. [c.197]

Оптимальные условия гидроочистки зависят от состава очищаемого продукта. Очистку бензина термического крекинга проводят при 0,5 МПа и 360 °С, очистку каталитического газойля при 6 МПа 400 °С. Длительность работы катализатора зависит от состава сырья и составляет от 2000 до 8000 ч При очистке каталитического газойля с 1,5% 5 регенерацию проводят раз в год или еще реже. Образующийся сероводород удаляют, промывая газ, например, диэтаноламином. При нагревании промывного раствора выделяется концентрированный сероводород. [c.218]

При одинаковых условиях процесса выход продуктов на пилотной установке производительностью 16 м /сутки был близок к выходу продуктов на небольшой пилотной установке. Широкое изучение поведения сырья различных видов и влияния параметров процесса было проведено на небольшой пилотной установке. В результате оказалось возможным определить оптимальные условия процесса. На этой установке испытано сырье свыше 30 различных видов главным образом вакуумные остатки, а также проведены работы с самым низкокачественным сырьем, таким, как асфальт и остатки термического крекинга кроме того, испытывались остатки атмосферной перегонки нефти. [c.133]

Предложен также метод автотермического крекинга [153], в котором необходимая температура в зоне реакции поддерживается путем подачи вместе с сырьем определенного строго контролируемого количества кислорода. Однако этот процесс еще требует значительной доработки, так как существуют значительные различия в факторах, определяющих оптимальные условия экзотермического окисления и термического расщепления сырья при получении олефинов. [c.25]

Несмотря на сравнительную простоту термического крекинга твердого парафина основными недостатками метода являются низкая селективность по целевым фракциям и наличие примесей (разветвленные олефины, диены, ароматические и другие углеводороды), ухудшающих качество конечных продуктов. Задача усовершенствования процесса состоит в том, чтобы, подобрав оптимальные условия его проведения, обеспечить максимальный выход а-олефинов при минимальном образовании побочных продуктов. Исследованию этого вопроса посвящена работа [10]. Оказалось, что по мере увеличения глубины превращения сырья содержание олефинов растет, достигая максимума, и далее вследствие вторичных процессов начинает падать. [c.123]

Оптимальные условия ароматизации дистиллятов термического крекинга (525°, [c.87]

Данные по изучению природы непредельных соединений и определению группового химического состава керосина термического крекинга и его 50-градусных фракций были опубликованы ранее [60]. При оптимальных условиях непредельные углеводороды гидрировались достаточно избирательно. [c.395]

Хотя при каталитическом крекинге кокса образуется больше, чем при термическом, необходимость в периодическом освобождении аппаратуры от кокса отпадает, так как кокс при каталитическом крекинге осаждается на катализаторе и выжигается при регенерации. Эта особенность делает каталитический крекинг более гибким процессом, ибо условия работы не ограничиваются предельным отложением кокса на оборудовании и могут быть выбраны такими, чтобы обеспечить оптимальный выход продуктов. [c.393]

Этот процесс проводится в условиях, аналогичных дегидрированию н-бутана в н-бутилен. Для протекания реакции дегидрирования наиболее благоприятна температура 550—600°С. Повышение темпер атуры вызывает нежелательные реакции крекинга. Оптимальная объемная скорость реакции 300 С повышением давления глубина дегидрирования изобутана в изобутилен заметно уменьшается. Наиболее подходящими катализаторами являются алюмохромовые. Лучшие результаты получены на отечественных катализаторах К-3 и К-5 выход на пропущенный изобутан составляет 44—48 вес.% при селективности 80—88 вес.%. При дегидрировании изобутана могут быть получены выходы изобутилена, близкие к равновесным. Выходы изобутилена при дегидрировании изобутана не ниже выходов н-бутиленов при дегидрировании н-бутана, а селективность процесса несколько выше благодаря более высокой термической устойчивости изобутилена и изобутана. [c.216]

С на 20 °С (от 230 до 250 °С) долнодобнишской нефти сокращает почти в 1,5 раза время окисления [2]. Скорость окисления высокопарафинового мангышлакского гудрона (остаток >500 °С из смеси 50% узеньской и 50% жетыбайской нефтей) возрастает в 5,9 раза с повышением температуры от 180 до 300 °С. При таких же условиях скорость окисления гудрона прорваэмбенской нефти, содержащего большее количество полициклических ароматических соединений, возрастает в 9 раз, а остатков термического крекинга мазута эмбенских нефтей — в 3,4 раза [119]. Таким образом, подтверждается положение, что наименьшей склонностью к окислению обладают парафиновые соединения. Оптимальной температурой процесса с учетом качества получаемых битумов и эффективности процесса, по мнению авторов [119], является 240 °С. Повышение температуры от оптимальной до 270 °С незначительно повышает эффективность процесса, понижение же от 240 до 210 °С снижает почти в 2 раза. [c.129]

Согласно литературным данным [76] оптимальные условия гидрогенизационной очистки на регенерированном сульфидном вольфрам-никелевом катализаторе дистнллятной фракщш 57— 196°, полученной термическим крекингом западнотексасского мазута, следуюш ие температура 316°, давление 5,3 ати, объемная скорость 10 час.—молярное отношение водород сырье [c.428]

Установлено, что при крекинге тяжелых видов сырья, на частично отработанном катализаторе повышается селективность процесса. Оптимальными условиями 1 ступони, обеспечивающими высокую селективность крекинга тяжелого сырья, явпяется температура 480 С и условное время при очистке беиаина каталитического крекинга 1 час, а бензина термического крекинга - 0,5 час. [c.56]

Оптимальные условия температуры и давления должны определиться кинетическими и каталитическими факторами, которые можно предсказать заранее лишь качественно. Так как скорости всех реакций возрастают с температурой и в то же время повышение температуры не благоприятствует образованию бутана, то можно было бы предположить, что чем выше температура проведения реакции, тем лучше идет превращение в бутадиен. С другой стороны, вследствие большой термической неустойчивости бутадиена следует ожидать, что чем ниже температура, тем меньше идет деструктивный крекинг бутадиена на водород и углерод. Следовательно, для того чтобы осуществить наиболее выгодно процесс превращения бутена в бутадиен нужно наиболее экономично сбалансировать эти два противоположно действующих фактора. Кроме того, поскольку скорость крекинга бутадиена возрастает с его концентрацией, низкая степень превращения за один прогон через конвертор даст, вероятно, больший выход бутадиена на превращенный бутен. Едиц-ственно, что кажется вполне очевидным, это преимущество процесса, идущего при низком давлении, по сравнению с процессом, осуществляемым под атмосферным или повышенным давлением. Понижение давления, безусловно, будет затруднять образование бутана и полимеризацию бутена. [c.210]

С рециркуляцией в настоящее время проводятся такие промышленные процессы, как синтез окиси этилена, производство гидроперекисей изонронил- и этилбензола, термический крекинг, пиролиз, синтезы аммиака, карбамида и др. Однако в нромыйглен-ной практике применение рециркуляции в основном носит вынужденный характер. Поэтому многие промышленные процессы проводятся в условиях, далеких от оптимальных. Широкое же привлечение положений теории рециркуляции является залогом большого успеха в разработке оптимальных рециркуляционных процессов, проводимых как в отдельных реакторных узлах, так и их совокупностях. [c.6]

Один из продуктов термического крекинга — утяжеленный крекинг-керосин — обычно содержит большое количество сераорганических и непредельных соединений и не может без очистки использоваться как дизельное топливо. В работе была изучена очистка двух образцов крекинг-керосинов (К-1 и К-2). На рис. 2 по-]<азано влияние температуры па очистку топлива К-1 от сераорганических и непредельных соединений. Оптимальными условиями для очистки Дхрекинг-керосинов следует считать также температуру 325° С и объемную скорость 0,5 объема на 1 объем катализатора в 1 час. [c.99]

Для увеличения селективности процесса, выхода целевого промежуточного продукта (бензина) и уменьшения выхода конечных продуктов (газа и кокса) крекинг тяжелого сырья проводят с допустимой глубиной превращения за один проход и на повторный крекинг возвращают промежуточные ароматизированные фракции (рисайкл). Вопрос подбора оптимальных условий для повторного крекинга ароматизированных продуктов самого каталитического крекинга или других вторичных процессов (например, термического коксования или крекинга) слабо изучен. Об этом можно судить по рекомендации ряда исследовательских институтов проводить повторный крекинг в смеси со свежим сырьем 1Б. И. Бондаренко.Установки каталитического крекинга, Гостоптехиздат, 1958], или в отдельной ступени при пониженных температурах и соответственно увеличенной продолжительности контактирования с катализатором [В. С. Алиев, М. И. Рустамов, Е. И. Пряников. Современное состояние и пути интенсификации процесса каталитического крекинга. Азгосиздат, Баку, 1966 Б. К. Америк и др. Рефераты законченных научно-исследовательских работ, вып. 1, Ц НИИТЭнефтехим, 1966]. [c.189]

В 1967 году в опытно-исследовательском цехе в лабораторных условиях были проведены широкие исследования с целью установления оптимальных технологических условий очистки бензинов каталитического крекинга, термического крекинга, прямогонного бензина и бензина с гидроочисткой раствором моноэтаноламина. По проекту, как на Салаватском нефтехимкомбинате, так и на других нефтеперерабатывающих заводах очистка бензина от сероводорода проводилась раствором щёлочи. Однако из-за отсутствия в промышлешюсти способа регенерации отработанной щёлочи последняя сбрасывалась в канализацию, загрязняя сточные воды и атмосферу. Нужно было переходить на другой щелочной реагент, легко подвергающийся регенерации. Иа очистке газов от сероводорода цех №8 в то время уже использовал моноэтаноламин. В лабораторных условиях бьш подобран оптимальный технологический релсим моноэтаноламиновой отастки бензинов, который и был внедрён в производство. [c.106]

Среди полиолефинов наилучший комплекс свойств проявляют олигомеры альфа-олефинов С0-С д, полученные в присутствии катализаторов стереоспецифической полимеризации. Однако вопрос об оптимальной каталитической системе и условиях олигомеризации окончательно не решен. Известные трудности вызывает и обеспеченность исходным сырьем крупномасштабного, производства полиолефиновых масел. В связи с зт15м представляется перспективным синтез соолигоме-ров различных олефинов, например альфа-олефинов со стиролом, этилена с пропиленом и т.д. Необходимо отметить актуальность работ по крекингу этилен-пропиленовых каучуков с последующим гидрированием крекинг-дистиллятов, в результате чего получены масляные основы, превосходящие по термической стабильности, индексу вязкости и температуре застывания минеральные масла. [c.40]

Несомненно, что для каждого углеводорода должен существовать определенный порог устойчивости в отношении действия электрических разрядов — до известной степени аналогичный температурнолму порогу крекинга, наблюдаемому при термических процессах. Данные по этому вопросу полностью отсутствуют. Поэтому при произвольном выборе стандартных условий эксперимента может создаться такое положение, когда для некоторых типов углеводородов созданный режим окажется оптимальным для разложения, а для других либо недостаточным, либо чрезмерно жестким. Все это, несомненно, отразится и на составе получаемых газов. [c.102]