Активация шариков

Активация шарикового геля состоит в замещении натрия, химически (ионно) связанного в алюмосиликате, образованном при формовке, другим полезным для катализатора ионом, обычно алюминием или аммонием. Этот процесс называется катионным обменом. Так как при этом процессе будущий алюмосиликатный катализатор переводится из неактивной натриевой формы в активную, то его называют активацией. Практически процесс активации осуществляют пропусканием через слой сырых шариков разбавленных растворов сульфата алюминия или сульфата аммония. [c.58]

Автоматический концентратомер ПЭ 4501 предназначен для измерения, записи и регулирования концентрации водного раствора сернокислого алюминия, применяемого при активации шарикового катализатора, используемого при каталитическом крекинге нефти. [c.301]

Обычно лимитирующей стадией каталитического крекинга является собственно химическая реакция на поверхности (кинетическая область протекания реакции). В некоторых случаях для цеолитсодержащих катализаторов при неудовлетворительной пористой структуре матрицы скорость процесса лимитируется диффузией реагентов в порах (внутридиффузионная область протекания реакции). Так, по данным [39], для образцов промышленного шарикового цеолитсодержащего катализатора Цеокар-2 размером пор 3,8—4,0 нм наблюдался переход реакции во внутридиффузионную область при 47 "С с соответствующим снижением кажущейся энергии активации крекинга исходного снрья- 46.fr до [c.105]

Установка мокрых операций. Вода и водные растворы расходуются в процессах синерезиса, активации и промывки шарикового катализатора, а также на охлаждение насосов и на другие производственные нужды. [c.227]

Основные сведения иа химии синтеза алюмосиликатного катализатора. Приготовление растворов. Формовка шарикового катализатора. Процессы мокрой обработки синерезис, активация, промывка, обработка раствором НЧК. Сушка и прокаливание катализатора. Устройство и работа аппаратуры. [c.45]

Результаты исследования показали, что вследствие малого размера частиц катализатора необходимая глубина синерезиса достигается быстрее, чем у шарикового катализатора. Продолжительность активации 0,Ш раствором сернокислого алюминия и промывки микросферического катализатора также меньше. [c.441]

Следует отметить, что в данном процессе в отличие от процесса получения шарикового алюмосиликатного катализатора структура получаемого катализатора может регулироваться на стадии не только синерезиса, но и активации и распылительной сушки, причем зависит она в основном от pH геля на этих стадиях. Данные по влиянию pH (на всех стадиях обработки) на насыпной вес и структуру катализатора приведены в табл. 4. [c.447]

Гомогенный процесс гидролиза ацетатов целлюлозы изучали ряд исследователей [6, 37—40]. По данным Шарикова [40] энергии активации реакции гидролиза ацетильных групп у первичных и вторичных атомов угле-. [c.31]

Изучено влияние термообработки и облучения катализатора на его активность в реакциях изотопного обмена и крекинга углеводородов на промышленном шариковом алюмосиликатном катализаторе. Показано, что скорость гомомолекулярного дейтероводородного обмена в этилене значительно превышает скорость гетеромолекулярного обмена протона гидроксильной группы поверхности. Изотопный обмен в этане и метане протекает при температуре нише температуры крекинга, поэтому первичной стадией крекинга является разрыв С—Н-связи. Путем радиационного воздействия установлено, что более высокая температура крекинга, по сравнению с обменом, требуется главным образом для активации катализатора, а не углеводородной молекулы. На основе спектров ЭПР установлено, что увеличение активности после облучения обусловлено электронными эффектами, причем на величину и стабильность активности существенное влияние оказывает термообработка до и после облучения. При этом имеет место как отжиг , так и закалка радиационных дефектов. [c.264]

Влияние температуры на скорость реакции иллюстрируется данными табл. 6, где приводятся температурные коэффициенты скорости реакции и значения кажупщйся энергии активации для процесса выжига кокса с поверхности шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга. [c.268]

Концептратомер слулаи для автоматического измерения (в потоке) и регулирования концентрации агрессивного водного раствора сернокислого алюминия, применяющегося для активации алюмосплпкатных каталпзаторов — шарикового и микросферического. Прпбор предназначен для измерения концентрации А1 (804)з [c.148]

Температуры, при которых первая стадия крекинга переходит из кинетической во внутридиффузионную область и из внутри- во внешнедиффузионную, зависят от свойств сырья, активности катализатора, размера его пор и частиц. Для данного катализатора утяжеление сырья, повышая скорость реакции и снижая скорость диффузии, уменьшает температуры перехода. Для сырья заданного фракционного состава повышение в нем концентрации олефиновых и ароматических углеводородов, крекирующихся с большой скоростью, дает такой же эффект. При сырье заданного состава и катализаторе заданной активности переход реакции из кинетической области во внутридиффузионную осуществляется тем при меньшей температуре, чем меньше средний диаметр пор. На температуру пере.хода из внутридиффузионной области во внешнедиффузионную размер пор влияния Не оказывает. Этот переход осуществляется при катализаторе данной активности для данного сырья тем при, меньшей температуре, чем больше размеры частиц катализатора. Таким образом, максимально допустимая температура крекинга, при которой достигается переход первой стадии реакции во внешнедиффузиопную область, зависит от свойств сырья, активности катализатора и размера его частиц. На микросфериче-ском катализаторе при крекинге сырья, выкипающего в пределах 300—500 °С, внешнедиффузионная область достигается при 540— 560°С, на шариковом катализаторе зернением 3—5 мм —при 480—510°С. В кинетической области первая стадия крекинга имеет энергию активации около 30 ккал/моль. [c.221]

Приготовление синтетических алюмосиликатов сводится к получению неактивного натриевого алюмосиликатного комплекса в виде суспензии или шарикового гидрогеля и последующей его активации — обмена цеолитносвязанного натрия на активный катион алюминия или аммония. Для окончательного формирования каталитически активного алюмосиликата требуемой структуры проводят его термическую активацию (сушку, прокаливание). [c.69]

При регенерации промышленного шарикового аморфного алюмосиликатного катализатора [125, 126] процесс протекает прн низких температурах в кинетической области, при средних температурах в переходной, а затем во внешней диффузионной области. Остаточный кокс (20—25% масс, от исходного содержания, равнога 2% масс, на катализатор) окисляется при высоких температурах, во внутренней диффузионной области (рис. 4.44). Причем, чем. меньше расход воздуха на регенерацию, тем при более низких температурах наблюдается переход реакции из кинетической области во внешнедиффузионную. Протекание регенерации при низких температурах в кинетической области подтверждается полученными значениями эффективной энергии активации окисления кокса, равной 144,9 кДж/моль. Близкие к этому значения были получены ранее для кинетической области окисления кокса [127, 128]. [c.151]

Образовавшийся шариковый гидрогель выносится из формовочной колонны потоком транспортной жидкости, подаваемой из емкости 20. Гель по наклонному перфорированному лотку транспортируется в колонну для так называемых мокрых обработок 15, а отделяющаяся на лотке транспортная жидкость возвращается в емкость 20. В колонне 15 протекают следующие стадии процесса созревание (синерезис), активация и промывка. При созревании через гидрогель из емкости 17 прокачивается синерезисный (маточный) раствор, который представляет собой 5—6%-ный раствор сульфата натрия. Длительность этой операции, а также температура и pH циркулирующего раствора строго регламентируются. Затем шариковый гидрогель активируют — обрабатывают его слабым раствором серной кислоты с целью удаления катионов металлов, в первую очередь натрия. Активирующий раствор готовится в емкости 18, забирается оттуда насосом и прокачивается через гель в колонне 15. Завершающей операцией мокрых обработок является промывка геля водой для удаления сульфата натрия и серной кислоты. [c.93]

В настоящее время на установках каталитического крекинга применяются следующие- типы алюмосиликатных катализаторов естественные и синтетические, таблетированные и шариковые. Синтетические таблетированные катализаторы имеют форму неправильных цилиндров и применяются главным образом на установках с неподвижным слоем катализатора. Они механически менее прочны, чем шариковые. Синтетический алюмосиликат в виде стекловидных шариков размером 3—5 мм приме-мяется на установках с подвижным слоем катализатора. Кроме того, при каталитическом крекинге используются порошкообразный катализатор, изготовляемый путем активации естественных глин (бентонитов) с размерами частиц от 1 до 150-и/с (основная фракция 40—80 мк) и обладающий сравнительно меньшей активностью, чем синтетический алюмосиликат алюмосиликатный порошок, получаемый размолом отходов или товар- [c.162]

Методом вмазывания производят, например, алюмосили-катный катализатор, применяемый для различных процессов с неподвижным слоем катализатора крекинга по методу Гудри, нитрилирования карбоновых кислот и некоторых других реакций [33, 34]. Первоначальные стадии технологической схемы аналогичны стадиям описанного выше производства шарикового алюмосиликата, с той разницей, что коагуляция производится в аппарате с мешалкой (пропеллерной или турбинной), куда одновременно подаются растворы жидкого стекла и сульфата алюминия. При таком осаждении гель образует с водой однородную шламообразную массу. Шлам геля после синерезиса направляют на отмывку и активацию катализатора и в конечном счете отфильтровывают на непрерывно действующих фильтрах или фильтрпрессах. В результате получают мелкозернистую влажную массу, состоящую из мельчайших частиц алюмосиликагеля. Формование такой массы для получения гранул катализатора в виде цилиндриков размером около 4X4 мм производят на специальных машинах. При различной конструкции машин процесс в них нринциииально один и тот же паста осадка вмазывается из бункера в отверстия перфорированного стального листа. Толщина листа и диаметр отверстий, естественно, соответствуют размерам цилиндриков катализатора, т. е. обычно составляют 4 мм. Листы с вмазанным катализатором подвергаются сушке в течение 2 ч при 50—60° С. Высушенные цилиндрики либо выбиваются из пластин специальным штампом, либо выдавливаются сжатым воздухом, а затем досушиваются при 120—150°С и прокаливаются в муфельной печи. На рис. VII.4 показан общий вид формовочной машины вмазывания барабанного типа. В отличие от монолитных гелеобразных катализаторов, сушка формованных катализаторов не требует исключительных предосторожностей. В формованных катализаторах единая структура геля нарушена уже при осаждении, так что при быстром синерезисе частиц геля, склеенных в гранулу, не могут возникнуть опасные напряжения из-за слишком малой величины частиц. [c.323]

При проведепии экспериментальной части настоящей работы изучался дейтероводородный обмен между гексанами и дейтерием тяжелой воды в присутствии двух образцов алюмосиликатных катализаторов — синтетического шарикового и природного, приготовленного посредством активации глии асканского месторождения. Из углеводородов использовались п. гексан, 2-метилпентан, 3-метилпентан, 2,2-диметилбутан, [c.163]

Более активными, хотя и более дорогими, являются синтетические алюмосил нкатные катализаторы, получаемые смешением или совместным осаждением окислов кремния и алюминия, с добавкой иногда окислов других элементов. Такие катализаторы формуются или в виде таблеток, пли в виде шариков разного размера. Шариковые катализаторы отличаются большой активностью и механической прочностью. Их готовят путем коагуляции растворов силиката натрия и сернокислого алюминия в слое минерального масла, с последующей активацией, промывкой и сушкой. [c.248]

На проточной установке с объемом реактора 250 мл изучено влияние параметров пгюцесса гидрокрекинга арланской нефти (давление 30 атм, температура 360—450 , объемная скорость 1—2 ч >, продолжительность опыта 1—16 ч) на активность шарикового алюмоникельмолибденового катализатора углеводородно-аммиачной формовки. Определены коэффициенты объемной активности катализатора и кажущаяся энергия активации реакции расщепления остаточной части нефти выше 360. Таблиц 1. [c.625]

Найденный порядок реакции соответствует данным [120, 169], а величина энергии активации близка к данным [120]. Более низкая температура, требуемая для горения углистых отложений на катализаторе К-5 по сравнению с алюмосиликатным, определяется составом катализаторов результаты наших работ в этом отношении согласуются с результатами регенерации хромового катализатора, полученными Роде и Баландиным [72], показавшими, что горение угля на их катализаторе начиналось уже при 240° С. Итак, этот процесс при регенерации катализатора К-5 протекает в кинетической области при температурах не выше 350° С с повышением же температуры реакция переходит в диффузионную область. При сопоставлении величин скорости горения угля при 450° С (см. рис. 33), рассчитанных по скорости диффузии кислорода к частице катализатора и внутрь нее, установлено [23], что горение протекает во внутридиффузионной области. Ранее было показано [167, 168, 173], что скорость выгорания кокса при регенерации шарикового алюмосилпк,атного катализатора выше 500° С также определяется Дйффузией кислорода внутрь зерен. [c.79]

Приготовление адсорбентов. Адсорбенты — силикагели и алюмосиликагели — синтезировались по схеме приготовления шарикового геля (коагуляция капель золя в масле). Все образцы готовились из технических реагентов (содовая силикат-глыба, технические серная кислота и тригидрат окиси алюминия). Для промывки гидрогелей ироменялись в основном промышленны конденсат или дистиллированная вода. Стр жтура сорбента регулировалась изменением глубины синерезпса гидрогеля. Содержание окиси алюминия в адсорбенте регулировалось изменением соотношения серной кислоты и сернокислого алюминия в кислом формовочном растворе. Промытые гидрогели сушились при 120— 150° и прокаливались при 650". При необходимости в схему включалась активация геля раствором сернокислого алюминия. Работа проводилась с фракцией 0,25—0,50 мм. Для получения нужной фракции адсорбент дробился и рассевался. [c.147]