Опыты на моделях

Так как концентрация частиц (пыли, золы), взвешенных в потоке, значительно меньше 0,5 кг/кг, такая запыленность практически не влияет на характер распределения скоростей в электрофильтре (см. гл. 10). Поэтому опыты на моделях проводили на чистом (незапыленном) воздухе. [c.219]

Опыты на модели (М 1 15) проводились с тремя решетками при f = 0,45 при установке их в форкамере с относительным расстоянием между ними /рг/Вк > 0,16 с помещением первой из них в диффузоре (/pi/Вк = 0,10). В обоих случаях первая решетка фор- [c.230]

Примером могут служить опыты на модели электрофильтра [118], в которой лопатки были установлены под очень малым углом атаки. Это обусловило, естественно, отклонение потока кверху (рис. 9.10) п соответственно большое значение коэффициента неравно- [c.239]

Несмотря па то, что раздающий коллектор в данном случае сужается по ходу потока [45], что должно способствовать лучшей раздаче потока по отдельным ответвлениям, распределение потока по обоим электрофильтрам получилось очень неравномерным. Это подтверждают результаты опытов на модели (М 1 15), приведенные в табл. 9.12. Независимо от наличия за электрофильтрами отводящего участка ([c.261]

При конструировании динамических машин широко используют моделирование, т. е. испытание их на модели, геометрически подобной промышленному образцу, но отличающейся от него уменьшенными размерами. Опыты на модели позволяют проверить качество машины и с наименьшими затратами в лабораторных условиях отработать элементы конструкции. Формулы подобия обеспечивают переход от характеристики модели к характеристике натуры и обратно. [c.49]

Поскольку нефть и жидкий пропан полностью смешиваются, то при воздействии пропана на пласт остаточная нефть будет как бы экстрагироваться и вытесняться им. При этом не нужно, чтобы все поровое пространство пласта, освобождаемое от нефти, заполнялось пропаном. При достаточной однородности пласта в отношении проницаемости достаточно действовать на остаточную нефть лишь оторочкой жидкого пропана. Проведенные опыты на модели пласта показали, что объем такой оторочки может составлять 1,5—2% порового объема, занятого нефтью. [c.143]

Типичные случаи. В табл. 16.1 для ряда типичных теплообменников приведены некоторые оптимальные параметры соответствующих моделей. Заметим, что в каждом из них мощность модельной устаповки составляет менее 10% мощности натурной. В большинстве случаев опыты проводились с целью получить характеристики для целого семейства данных натурных аппаратов. В табл. 16.1 сопоставлены основные параметры опытных и натурных теплообменников. Уменьшение мощности было достигнуто (по крайней мере отчасти) с помощью уменьшения размера теплообменной матрицы. Часто дальнейшее уменьшение мощности достигалось за счет уменьшения разности температур, а в одном случае эффективное уменьшение мощности было достигнуто в результате применения воздуха при атмосферном давлепии вместо гелия при высоком давлении. Это дало возможность уменьшить тепловой поток в 20 раз, сохранив неизменным подогрев на единичном отрезке приведенной длины (отношении длины к диаметру) по сравнению с натурным теплообменником. Интересно заметить, что во всех случаях, кроме одного, режим течения для одного или обоих теплоносителей соответствовал переходной области диапазон чисел Рейнольдса от 500 до 5000). Опыты на моделях имеют особую важность, поскольку нет другого надежного способа выявить влияние отклонений в геометрии, свойственных интересующим нас теплообменникам, в этой переходной области течения. [c.314]

Однако в данной главе под терминами модель и моделирование подразумеваются в основном (за исключением раздела о структуре потоков, см. стр, 117 сл.) материальное моделирование и материальные модели, Рассмотрены главным образом основы физического моделирования, при котором в опытах на модели меняются (по сравнению с производственными условиями) лишь масштаб установки, используемые вещества, температурные условия и т. п., но физическая сущность изучаемого в модели процесса остается той же, что и у моделируемого процесса (в натуре). [c.66]

Большое практическое значение имеет применение электрических моделей, что связано со значительно большей скоростью распространения электрического тока по сравнению со скоростью распространения тепла или вещества. Это позволяет значительно ускорить проведение опытов на моделях. [c.75]

Математическое описание движения систем газ—жидкость и жидкость—жидкость и получение уравнений для гидравлического расчета аппаратов, в которых они движутся, является значительно более сложным, чем для однофазных потоков. Поэтому приходится обычно использовать экспериментальный путь изучения двухфазных потоков, проводя опыты на моделях и обобщая результаты экспериментов. Одна из главных трудностей таких исследований связана с тем, что характеристики течения каждой фазы во многих случаях зависят от условий течения другой фазы. [c.111]

Многочисленные опыты показывают, что модели сварных соединений со смещением кромок разрушаются по основному металлу, когда угол составляет около 155° при напряжениях, близких к основному металлу (для вязких сталей). Аналогичное явление отмечается в предварительно проведенных опытах на моделях с двухсторонними трещинами. Когда [c.49]

В заключение следует отметить, что в данной главе была показана возможность моделирования систем сгорания холодными струями. Теоретический анализ в сочетании с подобными опытами на моделях позволяет получить практически ценные результаты, обнаруживающие хорошее соответствие экспериментальным данным, характеризующим большие турбулентные диффузионные пламена, применяемые в промышленных установках. [c.341]

В первом опыте на модели 1 смесь керосина с а-бромнафталином вязкостью 1,291 СПЗ вытеснялась керосином, вязкость которого была 1,093 спэ. [c.60]

Слоевая сушилка для высоковлажных отходов также выполняется с соблюдением каскадно-лоткового принципа. Три ступени сушилки перекрывают друг друга, а слой топлива лежит на них свободно. Верхняя часть ступени выполняется под углом к горизонту 70°, а нижняя, пологая, под углом 45°. Увеличенный по сравнению с топливным рукавом угол наклона нижней части ступени сушилки принят в связи с необходимостью подвода сушильного агента к слою топлива. Для этого сушильный агент подается под ступени сушилки, которые выполнены разрезными. Щели для подвода сушильного агента прикрыты козырьками, имеющими угол наклона меньший, чем угол наклона всей ступени. Опыты на моделях показали, что при этих условиях хороший сход топлива обеспечивается при более крутом наклоне нижней части ступени сушилки. [c.31]

Как следует поступить, чтобы полученные во время опыта на модели данные были правильно применены для производственного аппарата [c.354]

Итак, если при вынужденном течении потоков жидкости или газа три критерия (Не, Рг, Ми), а при одновременном действии подъемной силы четыре критерия (Не, Ог, Рг, Ми) имеют одинаковые численные значения, то процессы теплообмена в трубах 1 и 2, а также в других геометрически подобных системах физически подобны. Следовательно, результаты опытов на моделях можно распространить на сколько угодно укрупненные геометрически подобные системы, если во всех случаях критерии Ке, Ог, Рг и Ми имеют одинаковые численные значения. Так как в инженерной практике искомым является коэффициент теплоотдачи а, то обобщение результатов опытов на моделях сводится к нахождению явного вида функциональной зависимости [c.282]

Для определения влияния диаметра шариков катализатора на вынос зернистого материала были проведены опыты на модели 1 с пятью узкими фракциями шарикового алюмосиликат- [c.132]

Если указанные условия моделирования соблюдены, то, по мнению авторов, достаточно провести ряд опытов на модели и найти высоту насадки Ям, необходимую для обеспечения заданной на объекте степени извлечения. Высоту насадки для [c.165]

Известны результаты опытов по сжиганию угля, коксовой мелочи, торфа н опилок [392], а также опытов на моделях [423], которыми было показано, что при любом форсировании дутья на плоских перфорированных и колосниковых решетках аппаратов образуются застойные зоны в промежутках между отверстиями. Помимо этого, определенная часть распределительной решетки постепенно выходит из строя вследствие забивания отверстий зернистым материалом, пылью либо из-за выпадения на решетку крупных кусков пли агломератов частиц. [c.527]

В табл..IV. приведены дозы флокулянта ОКФ, необходимые, по опытам на моделях, для обезвоживания осадков разного типа путем центрифугирования и вакуум-фильтрования [c.181]

Нашими опытами на модели 278 мм было показано, что для достаточно равномерного псевдоожижения доля живого сечения неподвижных перераспределительных решеток должна быть равна или превышать 10%, причем величину газовой "подушки" под перераспределительной решеткой (мм) можно приближенно оценить по формуле [c.287]

Электризация при введении испаряющейся жидкой двуокиси углерода опыты на моделях больших резервуаров [42] [c.187]

В опытах на модели 500-тонного газогенератора изучалось распределение газовых потоков в двух сечениях газификатора, в двух сечениях швельшахты, в отсеках и на поверхности слоя. Схема расположения сечений и порядок укладки таблеток представлены на фиг. 6. [c.69]

Теоретические методы расчета характеристик элементов проточной части центробежных компрессорных машии ввиду сложности трехмерных сжимаемых течений на дают удовлетворительной точности во всем диапазоне изменяющихся режимов работы машины. Поэтому пока неизбежным является физическое моделирование, позволяющее получить необходимые данные из опытов на моделях. При ограниченном числе унифицированных ступеней или элементов их проточной части количество опытов на моделях будет относительно небольшим, что позволит в короткие сроки гюлучить все необходимые экспериментальные данные по характеристикам элементов. После статистической обработки, представления в требуемом виде и аппроксимации эти характеристики должны быть записаны в постоянную библиотеку ЭВМ и в дальнейшем использоваться при численном моделировании. [c.124]

В 1955 г. С. Л. Закс провел опыты на модели пласта для извлечения оставшейся в нем нефти путем нагнетания в пласт углекислого газа. Опыты проводились при 45°С на природных образцах с нефтенасыщенностью 7—127о, а также на песках, искусственно насыщаемых различными нефтями в количестве от [c.117]

Опыты на моделях заключа ись в измерении скоростей потока и давлений в различных сечениях рабочей камеры как перед решеткой, так (глав ым образом) и за ней, а также в определении сопротивления участка сети от входа в аппарат до сечения за решеткой. Во многих случаях производились визуальные наблюдения спектра потока с И0М0ЩЬ 0 шелковинок, подвешенных 1 а нитяной сетке в проволочной раме. [c.160]

В первой строке ниже показано распределение относительных расходов ( 1 повеем четырем секциям электрофильтров, полученных в опытах на модели (М 1 15) золоулавливающей установки, выполненной по приведенной на рис. 9.21, а схеме при отключении отводящих участков. Наибольший расход получается именно через секцию П электрофильтра Э2, расположеиную напротив входного отверстия подводящего участка 2. Примерно такой же высокий расход получается и через секции, в ксторые газ поступает почти прямой струей нз подводящего участка I и частично из подводящего участка 2. В секцию I (Э1) поступает только половина расчетного расхода, так как вход в нее связан с двумя резкими (под углом 90°) поворотами струи, выходящей нз подводящего участка 1. [c.263]

Следует отметить опыты на модели аппарата [105], в которой вход в надслойное пространство осуществлялся через диафрагмы, установленные в начале аппарата. Диаметр отверстия диафрагм менялся так, что отношение площадей FjFq могло варьироваться в широких пределах (5—20). В этих опытах меняли также относительные расстояния Но до слоя, относительную толщину слоя относительный размер зерен слоя = dJD . Режим течения соответствовал [c.269]

С гидродинамической точки зрения такой тип неоднородности для изучения общих закономерностей фильтрации несмешивающихся жидкостей можно свести к двум видам к однородному иласгу, если указанные неоднородные участки хаотично разбросаны ио всей площади или ио толщине пласта, и,к слоистому, если эти участки ориентированы таким образом, что образуют как бы несколько непрерывных каналов разных фильтрационных свойств. В первом случае влияние местной неоднородности на интегральные показатели заводнения должно быть сведено до минимума, учитывая неизмеримо большие размеры месторождения и расстояния между нагнетательными и добывающими скважинами. Во втором же случае основные, особенности заводнения можно определить на, моделях слоистых пород. Однако при постановке опытов на образцах породы с равномерно распределенными участками различной проницаемости нельзя пользоваться предельными величина,ми условий моделирования, рекомендованными в работе Д. А. Эфроса, поскольку они установлены для микронеоднородных пластов, в которых формирование-зоны активного капиллярного проявления (стабилизированной зоны) обусловлено различием поровых каналов. Физическая сущность условий приближенного моделирования, предложенных Д. А. Эфросо,м, в основном сводится к тому, чтобы при заданном градиенте давления свести отношение длины зоны капиллярного обмена к длине модели до пренебрежимо малого значения, ири которо,м стабилизированная зона практически перестает оказывать влияние на показатели заводнения. Это основное положение-приближенного моделирования должно оставаться в силе и при постановке опытов на моделях с другими видa и неоднородности и, в частности, на образцах породы с локальной неоднородностью. Но для нород с таким типом неоднородности необходимо-определить предельные значения критериев гидродинамического подобия, принимая при это,м в качестве характерного параметра пористой среды не средний размер пор, а средний размер неоднородных участков, слагающих исследуемый пласт. Аналогичные рассуждения справедливы также для пород с локальной неоднородностью, которые можно с гидродинамической точки зрения трансформировать в трубки тока, простирающиеся от линии нагнетания до линии отбора жидкости. [c.108]

Проведение опытов на моделях, по меткому выражению Бэкеланда, позволяет делать ошибки в малом масштабе, а выгоды получать в большом. [c.65]

Повышение сопротивления движению пены в пористой среде можно интерпретировать, также как и снижение фазовой прони-даемости. С целью изучения влияния пены из растворов технических ПАВ на газопроницаемость была проведена серия опытов на модели пласта. Пористая среда была представлена несцементированным промытым клинским песком и имела проницаемость 3 дарси. В опытах использовались растворы поверхностно-актив-ных веществ в водопроводной и пластовой воде. Вытесняющим агентом служил азот и природный газ. Растворы ПАВ имели весовые концентрации 0,02 0,1 0,3 0,5 1 3 5 10%. [c.125]

Из рис. 25 видно, что после того как зона рециркуляции установилась,, по мере уменьшения общего расхода жидкости или увеличения ширины канала появляется область, в которой поток становится нестабильным и ниже пунктирной линии хвостовой участок струи колеблется от одной стороны к другой. Аналогичное явление (вихревой канал Кармана) общеизвестно, но до последних лет возможности его возникновения в камерах сгорания не уделяли должного внимания. Честерс в своих первых опытах на моделях [38] получил доказательства таких колебаний потока. В других опытах [39] изучались условия, определяющие частоту колебаний струи, поступающей в канал большой ширины, но малой высоты с закрытым выходом. На рис. 30 представлена интерпретация одной серии наблюдений, про- [c.322]

Ограниченные струи. Значительная часть работ последнего времени, посвященных сгоранию струи топлива в ограниченном объеме, проведена Трингом с его сотрудниками. Например, на рис. 38 показаны опубликованные результаты [3], полученные в печи квадратного сечения 2 X 2 jn и длиной 6,5 м, в которой сжигали 190 кг мазута в час. Факел I был получен при расходе 118 кг ч сжатого воздуха для распыливания и транспорта топлива, суммарный избыток воздуха при этом равен 30% факел II — при расходе 63 кг ч водяного пара без избытка воздуха. На рис. 38 показаны также кривые для равноценной холодной струи, но подсос воздуха в печь обусловливал различия окончательных величин на участках, где кривые для сгорания и соответствующей холодной струи становятся сравнительно пологими. Основываясь на температуре струи для системы сгорания, остальные различия в форме кривых можно объяснить следующим образом. Поступающая струя ведет себя как свободная струя при фактической температуре на входе в печь, и, следовательно, кривая поднимается круче, чем следует из расчета для эквивалентной горячей струи согласно уравнениям, обычно применяемым для опытов на моделях. Однако, как только начинается рециркуляция, что в показанных на рис. 38 опытах достигалось при < i, [c.332]

Особый интерес представляет зависимость коэффициента вьггеснения от полученная в опытах на модели I. [c.60]

Ao II серии опытов на модели более тяжелого ожога (130°С) изучали влияние ирена-ратов на скорость заживления ожоговой раны нри их последующих повторных введениях, начиная с первых суток после термического воздействия, до полного заживления раны. Субстанции иреиаратов вводили внутрибрюшинно в дозах 1/10 от ЛД50. В этих условиях опыта, начиная с 8-12-х суток наблюдения, отмечено ускорение заживления ожогов нракти-чески во всех группах животных. Полное заживление ожоговой раны завершалось уже на 19-23-е сутки наблюдения, тогда как у животных контрольных грунн энителизация ожоговой поверхности закапчивалась пе ранее, чем к 30-33-м суткам (рнс.2). [c.410]

В опытах на модели диаметром 600 мм распределительными устройствами служили перфорированная плита (отверстия диа.метром 4 мм, ф = 0,15%) и решетка с металлокерамическими дисками (19 дисков диаметром 100 мм). Псевдоожижеиию азотом подвергались частицы кремнемедного сплава для прямого синтеза алкилхлорсиланов (размер частиц 75—250 мк, Wq =0,023 м1сек). Опыты показали, что при увеличении скорости газа размеры застойных зон на периферии слоя быстрее уменьшаются в случае металлокерамической, нежели перфорированной решетки. Однако [c.572]

М. Э. Аэров и др. исследовали массообмен на промышленных установках для сопоставления результатов с опытами на модели. Опыты проводились на решетчатых тарелках провального типа диаметром 800 и 1200 мм. Массооб- [c.196]

При расчетах аппаратов для разделения эмульсий следует помнить, что несмотря на кажущееся сходство гидродинамических закономерностей при разделении суспензии и эмульсий, расчеты отстойников, сепараторов и другой аппаратуры для разделения последних являются более сложными. Например, чтобы рассчитать фазоразделители эмульсий, в большинстве случаев приходится пользоваться экспериментальными данными и проводить опыты на моделях. В зависимости от режима движения эмульсии размер частиц дисперсной фазы может колебаться в широких пределах и, следпдчтельнп эффект фазоразделения также будет изменяться. При очень малых размерах капель (менее 0,4—0,5 мкм) эмульсии не расслаиваются в течение длительного времени. С увеличением концентрации дисперсной фазы возможна инверсия фаз. В результате слияния капель дисперсная фаза становится сплошной. Поэтому для достижения заданного эффекта разделения необходимо обеспечивать по возможности стабильные состав и скорость эмульсии, подаваемой на разделение. [c.171]

С. И. Брысов, Л. А. Клячко и А. Б. Эзрохи в опытах на моделях капель обнаружили, что при уменьшении давления среды отношение гг/г быстро увеличивается и приближается к расчетному значению. Авторы считают, что уменьшение Гг/гк и увеличение скорости выгорания обусловлены свободной конвекцией. При понижении давления критерий Ог уменьшается и процесс тенло- и массообмена приближается к чисто кондуктивно-диф-фузионному в результате отношение увеличивается . [c.359]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология