Алюминиевые сплавы, определение

Аттестация стандартных образцов — это установление точного содержания отдельных элементов в них посредством анализа несколькими самыми надежными методами в нескольких наиболее ответственных лабораториях страны. Полученные результаты тщательно сопоставляются и затем из этих данных выводят среднее содержание каждого элемента. Так, аттестованное содержание элементов в алюминиевом сплаве определенной марки равно (в %) M.g—1,56 51 — 0,90 Мп —0,65 Си —4,48 2п —0,28 N1— 0,058 и т. д. [c.58]

Макаренко Н. Н. К вопросу о летучести ртутных соединений как о возможной причине ошибок при обнаружении и определении малых количеств ртути [в делах об отравлениях]. Сб. работ (Одесск. н.-и. ин-т судеб, экспертизы), 1948, ЛЬ 1,с. 107— . 4703 Макарова Е. К. К вопросу о методике визуального количественного анализа леги-)ованных сталей и алюминиевых сплавов. Определение Мп, Си, , V, в легированных сталях и Мп, Ре, Си, Mg в алюминиевых сплавах]. Уч. зап. Казанск. ун-та, [c.184]

При анализе алюминиевых сплавов определение меди этим способом выполняют после ее отделения от основной массы [c.66]

Из возможных компонентов алюминиевых сплавов определению мешают титан (П1), ванадий (IV) и медь, но при растворении сплава в соляной или серной кислоте медь остается в нерас-творившемся остатке и отделяется фильтрованием. [c.89]

При анализе алюминиевых сплавов определение бериллия может быть выполнено весовым или одним из колориметрических методов [293]. [c.150]

Для определения действительного значения температуры вспышки прибор нагревают начинают испытание за 6°С до предполагаемой температуры вспышки, производя наблюдения через каждый 1 С. После появления вспышки через 0,5 С проводят второе определение. В приборе предусмотрено питание для стационарных и для полевых условий (батарея на 12 В). Прибор снабжен устройствами для подвода пламени к тиглю и пламени, поддерживающего требуемую температуру прибора, для быстрого охлаждения тигля (охлаждающий блок из алюминиевого сплава, погружаемый [c.45]

Метод [103] основан на измерении продолжительности сохранения в условиях трения пленки, создаваемой топливом на поверхности металла. Определение проводят в приборе ПФ-1 (рис. 55). Трущейся парой служит вращающийся стальной ролик и съемная пластинка из алюминиевого сплава. Пара работает по принципу кулачкового механизма, в котором кулачком служит ролик 7 (его ось смещена относительно геометрической оси), а плоским толкателем — пластинка 5. Скорость скольжения в машине грения 0,72 м/с, удельная нагрузка 5,1-Ю Н/м2. [c.125]

Как следует из рис. 223, для образцов из алюминиевого сплава АВТ-1 при циклическом нагружении, начиная с определенного зна- [c.327]

Рис. 225. Номограмма для определения по допускаемым напряжениям ресурса роторов из алюминиевого сплава

Метод определения склонности бензина к образованию отложений в камере сгорания. Метод базируется на серийном одноцилиндровом малолитражном двигателе УД-15 [7]. Для испытания высокооктановых бензинов типа АИ-93 степень сжатия двигателя повышена до 7,5. Для контроля за нагарообразованием в камере сгорания двигателя монтируется специальный сменный пробоотборник-нагарник. Нагарник изготовлен из алюминиевого сплава той же марки, что и головка цилиндра, его площадь 15 см . [c.398]

Изделия из алюминиевых сплавов, титана и его сплавов часто покрывают медью, оловом и его сплавами, кадмием, серебром, никелем, хромом для придания поверхности изделий определенных физико-химических и механических свойств (электропроводности, паяемости, сопротивления механическому износу). [c.426]

При определении магния в алюминиевом сплаве Л5=0 соответствовала концентрации С = 0,57%, а для эталона с концентрацией С] = 0,97% AS] = 0,27. Построить калибровочный график и определить процентное содержание магния в исследуемом образце, если AS , = 0,19. [c.132]

При определении марганца в алюминиевом сплаве Д5 = 0 соответствовала концентрации а для эталона с концентрацией С1 получено А51. Построить калибровочный график и определить процентное содержание марганца в исследуемом образце, если получено Д5, [c.133]

Калибровочный график. В ряд мерных колб емкостью 50 мл вводят 0,05—0,25 мг висмута в виде раствора нитрата висмута с содержанием Bi 0,1 мг/мл, прибавляют 7 мл раствора азотной кислоты (1 1) при определении висмута в алюминиевых сплавах или 7 мл азотной кислоты (1 4) при определении висмута в свинце, 10 мл насыщенного раствора тиомочевины, разбавляют до метки водой и перемешивают. Измеряют оптическую плотность растворов на фотоэлектроколориметре и строят калибровочный график. [c.377]

Метод пригоден для определения висмута в алюминиевых сплавах, содержащих 3,5—6% меди и 0,2—0,6% свинца. [c.377]

Методика определения. Навеску алюминиевого сплава 0,1 г обрабатывают без подогревания 5 мл хлористоводородной кислоты (1 1) в стакане емкостью 100—150 мл. При этом алюминий, магний и другие элементы переходят в раствор, весь же висмут, а также большая часть свинца и меди остаются в остатке. По окончании растворения немедленно прибавляют 5 мл дистиллированной воды и нерастворившийся остаток отфильтровывают на маленьком бумажном фильтре, промывая его 2 раза небольшими порциями горячей воды. Отфильтровывание и промывание остатка следует проводить возможно быстро, иначе для висмута получаются заниженные результаты. Промытый осадок растворяют па фильтре в 5—10 мл горячей азотной кислоты (1 1), собирая жидкость в мерную колбу емкостью 50 мл. Фильтр промывают небольшими порциями азотной кислоты (1 10), а затем водой. Промывные воды собирают в ту же колбу. В колбу вводят 10 aia насыщенного водного раствора тиомочевины и раствор разбавляют водой до 50 мл. Измеряют оптическую плотность раствора на фотоэлектроколориметре с синим светофильтром. [c.377]

Для устранения влияния структуры твердой пробы на результаты анализа иногда применяют ее плавление. Введение расплава существенно повышает точность, если удается поддерживать постоянной его температуру. Например, при анализе алюминия и алюминиевых сплавов плавление образцов позволяет повысить точность определения меди, цинка, магния и других элементов в 1,5—2,5 раза. Искру зажигают между поверхностью расплава и подставным электродом. [c.256]

Составьте примерную методику для определения небольших содержаний меди и магния в алюминиевых сплавах с помощью фотоэлектрического стилометра ФЭС-1. Методика должна обеспечивать возможно большую точность анализа при достаточной чувствительности. [c.279]

Применение <1-металлов П группы. Цинк выпускают двух видов цинковая пыль и литой цинк. Цинковая пыль представляет собой конденсат непосредственно из газовой фазы, довольно загрязненный ( d, As). Применяют как восстановитель в химической технологии. Литой цинк выпускают нескольких марок по ГОСТу. Идет на изготовление сплавов латуней, алюминиевых сплавов и сплавов на основе никеля. Основная масса цинка расходуется на защитные покрытия черных металлов от коррозии. Эти покрытия можно наносить различными методами окунанием, металлизацией, диффузионным путем и электролитически. Из цинка изготовляют сухие элементы (см. гл. 9). Сам по себе цинк не является конструкционным материалом из-за хрупкости в определенном интервале температур. [c.393]

Принадлежность данного сплава к определенному типу дает возможность с большой степенью достоверности предвидеть примерный его состав. Так, например, алюминиевые сплавы содержат магний, железо, кремний, титан, медь, цинк, марганец, никель и др. медные сплавы — олово, цинк, СБ1 н ц, сурьму, висмут, железо, никель, кремний, фосфор и др. [c.453]

Например аттестованное содержание железа в стандартном образце литейного алюминиевого сплава, в соответствии с паспортными данными, и=],39%-Проверяли новую фотометрическую методику определения железа с ацетилацетоном. В 6 параллельных [c.73]

Оборудование нефтяной и газовой промышленности эксплуатируется в чрезвычайно тяжелых условиях. Долговечность и надежность работы оборудования во многом зависят от технико-экономической характеристики применяемых конструкционных материалов. К ним предъявляются очень высокие требования они должны обладать определенным комплексом прочностных и пластических свойств, сохраняющихся в широком интервале температур хорошими технологическими свойствами, не должны быть дефицитными и дорогими. Во многих случаях предъявляются высокие требования к коррозионной стойкости материала, особенно к специфическим видам разрушения — водородному охрупчиванию, коррозионному растрескиванию, межкристаллитной коррозии и др. Важное значение при выборе конструкционных материалов имеют металлоемкость и масса оборудования. Многие нефтяные и газовые месторождения расположены в отдаленных и труднодоступных районах, во многих районах намечается тенденция увеличения глубины скважин. В связи с этим весьма перспективно использование конструкционных материалов с высокими удельной прочностью, плотностью, коррозионной стойкостью и отвечающих также другим требованиям. К таким материалам относятся прежде всего алюминиевые сплавы, получающие все более широкое применение в нефтяной и газовой промышленности, неметаллические материалы, титан и его сплавы. Эти материалы могут быть использованы также в виде покрытий, что позволяет значительно расширить диапазон свойств конструкционных материалов и увеличить долговечность оборудования. Конструкционный материал должен обладать высокими показателями прочности — времен- [c.23]

Приведенные формулы (1.94) и (1.95) для определения коэффициента kJ. потерь на трение через Не справедливы для технически гладких труб, т. е. таких труб, шероховатость которых столь мала, что на сопротивление практически не влияет. К числу технически гладких труб можно без большой погрешности отнести цельнотянутые трубы из цветных металлов (включая и алюминиевые сплавы), а также высококачественные бесшовные стальные трубы. Таким образом, трубы, употребляемые в качестве топливо- [c.98]

Пористость. Основной характеристикой, определяющей защитные свойства катодных покрытий, является их пористость В связи с тем, что N1 — Р-покрытия — катодные по отношению ко многим машиностроительным материалам (таким, как сталь, алюминиевые сплавы и др ), исследователи уделяют большое внимание пористости никелевого покрытия, осажденного химически Установлено, что химические N1 — Р-покрытия менее пористые, чем покрытия той же толщины но полученные электрохимическим способом. При определении пористости никелевых покрытий различной толщины было обнаружено [2], что химически восстановленные никелевые покрытия толщиной 8—10 мм по пористости соответствовали электролитическим осадкам толщиной 20 мкм [c.11]

Наиболее прочные алюминиевые сплавы входят в серию 7000 и, как видно из табл. 6, при высокой прочности сохраняют и достаточно высокую вязкость, в определенных условиях эти сплавы довольно чувствительны к КР, поэтому значительные усилия направлены на выяснение причин и разработку методов предотвращения КР, что должно расширить возможности применения сплавов данной серии. Последовательность образования выделений в сплавах А1 — 2п — Мд, таких как 7075 и 7049, зависит от содержания магния [123, 127, 130] и, как правило, имеет вид [c.86]

Конечно, описанные выше результаты, ослабляя и опровергая возражения, сами не содержат достаточно позитивных доказательств того, что водород играет определенную роль в КР. Они лишь показывают, что такая гипотеза не противоречит экспери ментальным данным. Довольно интересная попытка получить прямое подтверждение была предпринята в работе [179], где образцы из сплава 7075-Т6 с предварительно нанесенной трещиной испытывались на кручение (нагрузка типа III в хлоридно-хроматном растворе, вызывающем быстрое КР алюминиевых сплавов). При таком типе нагрузки отсутствует гидростатическая компонента напряжения, способная вызывать накопление водорода у вершины трещины [179—182]. При сравнении со случаем растягивающей нагрузки I типа можно, по крайней мере частично, выявить эффективные пути возможного воздействия водорода. Результаты, представленные на рис. 29, показывают, что при кручении восприимчивость к КР существенно снижается, но полностью не устраняется. Это позволяет предположить, что в данной системе КР свя- [c.94]

Мы полагаем, что наиболее поразительной закономерностью поведения различных систем сплавов является общность эффектов, связанных с характером скольжения. Планарное скольжение может вызываться рядом факторов, включая уменьшение энергии дефектов упаковки, понижение температуры, ближний и дальний порядок, образование кластеров и разрезание выделение дислокациями. Все эти факторы отмечались в разных местах данной главы и в предшествующих обзорах. Хотя корреляция планарного скольжения с КР и водородным охрупчиванием наиболее полно и подробно исследована для аустенитных нержавеющих сталей, она применима и в случае других аустенитных сплавов, алюминиевых сплавов, титановых а- и р-сплавов, а возможно, и в никелевых сплавах. Очевидным исключением служит семейство ферритных и мартенситных сталей, однако в этом случае число работ, в которых исследован характер скольжения, относительно невелико. Ниже обсудим возможность того, что в подобных сплавах тип скольжения не имеет большого значения, но предстоящие исследования этих материалов все же должны включать определение типа скольжения, например, с помощью сравнительно простой методики линии скольжения [201]. Это позволит установить, распространяется ли отмеченная корреляция на о. ц. к. стали. Часто высказываемое мнение о том, что в железе (и, как следствие, в стали) скольжение всегда носит сильно непланарный характер,— ошибочно. Например, понижение температуры делает скольжение в чистом железе заметно более планарным и [c.120]

Во время эксплуатации многие высокопрочные алюминиевые сплавы при определенных условиях могут разрушаться при напряжениях значительно более низких, чем предел текучести, в результате КР (коррозионного растрескивания). Большие потенциальные потери несущей способности конструкций из-за КР могут быть оценены по данным, приведенным в табл. 4 (см, значения порогового уровня напряжений при КР). Так как такое растрескивание часто имеет место при напряжениях ниже уровня предела текучести, для анализа этого процесса могут быть применены основные положения линейной механики вязкого разрушения. Основным в механике разрушения является положение, согласно которому быстрое распространение механической трещины происходит при условии, что коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины будет равным или несколько превышать критическое значение Ki , характеризующее вязкость разрушения материала. [c.151]

Накоплен большой материал качественных исследований по влиянию pH на КР высокопрочных алюминиевых сплавов. Общеизвестно, что процесс КР, происходящий в растворах хлоридов, заметно понижается по мере увеличения щелочности раствора [51]. Иногда возможно предотвратить КР алюминиевых сплавов, если ограничить их применение в средах с pH больше определенного минимума [85]. Подкисление раствора обычно уменьшает время [c.209]

Некоторые титановые сплавы, испытанные в определенных средах, имеют межкристаллитный характер разрушения. Тем не менее, если отсутствует сильно выраженная направленность зерен по типу высотного направления в алюминиевых сплавах, то анизотропия свойств прн КР по типу, рассмотренному выше не встречается. [c.318]

Минц И. М. Спектральный анализ железо — никель — алюминиевых сплавов, [Определение Л1, N1, Со, Си], Изв. АН СССР. Серия физ., 1948, 12, № 4, с. 457—458. 4808 Минц И. М. Спектральный анализ иекото рых магнитных сплавов. [Доклад иа 7-м Всес. совещании по спектроскопии и прения по докладу], Изв. АН СССР. Серия физ., 1950, 1., № 5, с. 602—605. Библ. [c.188]

Вредное влияние меди, железа, никеля сказывается также, если они находятся в виде ионов в водном растворе, вследствие их катодного осаждения на алюминии. Поэтому в замкнутых полиметаллических системах, в которых циркулируют водные растворы, наблюдается усиление скорости коррозии алюминия и его сплавов, даже если они не находятся в электрическом контакте с элементами из меди. При определенных условиях они склонны к специфическим видам коррозионного разрушения — питтингу, межкристаллитной коррозии, растрескиванию, расслаиванию. Склонность алюминиевого сплава к питтипгообразованию определяется разностью между потенциалом активирования п.т и стационарным потенциалом E . Чем больше эта разность, тем больше стойкость сплава к питтингообразованию и меньше вероятность, что незначительные изменения условий эксплуатации (анодная поляризация сплава за счет неодинакового распределения кислорода, попадание окислителя и др.) выведут сплав из пассивного состояния. [c.55]

В состав БМС входят метанол (ГОСТ 6995-87), изобутанол (ГОСТ 6016-77) и газоконденсатный бензин. Определение коррозионной активности БМС проводилось по отношению к стали ВСтЗ (ГОСТ 380-71), легированной стали 12Х18Н10Т (ГОСТ 5632-72), алюминиевому сплаву (ГОСТ 4784-74), меди (ГОСТ 859-78). Время испытания на коррозию 8 часов. Скорость коррозии определялось по изменению массы металла за период испытания, изменения качества исследуемых растворов по изменению окраски (визуально), по показателю преломления, оптической плотности. Характер коррозионного износа определялся по результатам визуального осмотра поверхности испытуемых пластин. [c.91]

ДЛИТЕЛЬНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗАЩИТНОЙ СПОСОБНОСТИ ЭМАТАЛЬ ПЛЕНОК КАПЕЛЬНОЙ ПРОБОИ НА АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВАХ [c.281]

Испытания алюминиевых сплавов Д1АТ, АМг5В, АМцАМ, Д16АМ проводили в разное время года с различной выдержкой. Целью такого режима испытаний являлось определение коррозионной стойкости сплавов при разных метеорологических условиях. [c.73]

Сопоставление величины максимального коррозионного разрушения, найденного по глубине наиболее глубоких каверн (мм), с величиной среднего коррозионного разрушения, вычисленного по потере массы (г/м -ч), позволяет оценить степень неравномерности коррозии. Этот фактор необходимо учитывать при определении срока службы ряда сооружений, например трубопроводов, химических аппаратов, радиаторов и др., поскольку неравномерная коррозия приводит к резкому понижению прочности. Последнее особенно часто наблюдается Для аппаратов из алюминиевых сплавов, которые подвержены четко выраженной неравномерной питтинговой коррозии основным [c.37]

Определение глубины проникновения коррозии. В том случае, когда коррозия носнт сильнонеравномерный характер (что наблюдается на алюминиевых сплавах, низколегированных и нержавеющих сталях), показатель изменения массы металла должен быть дополнен показателем, характеризующим истинную глубину проникновения коррозии (ГОСТ 13819—68 с дополнением № 1 от 1981 г.). [c.22]

Определение коррозионной стойкости по времени до появления первого коррозионного поражения или по в ремени до распространения коррозии на определенной части образца. Этим методом можно определить не скорость коррозии, а лишь вероятность ее возникновения. Он применим лишь в тех случаях, когда очаг ясно выделяется на фоне неизменившейся поверхности, например при коррозии стали, алюминиевых сплавов или нержавеющих сталей. Ввиду простоты он широко применяется на предприятиях. [c.22]

В соответствии с этим положением может быть дано определение КР высокопрочных алюминиевых сплавов как субкрити-ческого роста трещины в условиях коррозионной среды в результате постоянного действия растягивающих напряжений. При этом не рассматривается чистое механическое растрескивание при коэффициентах интенсивности напряжений выше критических. [c.151]

Основная цель настоящей главы сводится к критическому обзору количественных данных по КР, которые накоплены к настоящему времени. Достижения механики разрушения последних лет позволяют проводить количественный анализ при испытаниях на КР [4в, 47] и сопоставлять влияние среды и металлургических факторов на количественной основе, как это будет показано-в последующих разделах. До разработки новых методов испытаний наиболее удобным количественным методом были испытания по времени до разрушения на гладких образцах. Он применялся [48] на протяжении почти 50 лет для оценки ч)(вогвительности к КР высокопрочных алюминиевых сплавов. Гладкие образцы также используются для определения иорйгового уровня напряжений (Ткр, ниже которого КР не наблюдается в течение определенного периода вре- [c.152]

На образцах ДКБ могут быть сделаны измерения скорости роста коррозионной трещины как функции коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины. Таким образом, в то время как гладкие образцы не могут быть использованы для определения времени до разрушения конструкций с трещиной (дефектом) или для расчета нагрузок, ниже которых конструкции с трещиной не будут разрушаться за данный промежуток времени, образцы с трещиной могут быть использованы для этих целей. Это не значит, что образцы с трещиной должны заменить все гладкие образцы при испытаниях на КР алюминиевых сплавов. Более того, такие данные, полученные на образцах с трещиной, являются ценным дополнительным материалом к пороговому значению, определенному на гладких образцах, аналогично тому как данные по росту усталостной трещины являются важным дополнением к стандартной усталостной кривой 5—N для различных сплавов [70]. И подобно данным по росту усталостной трещины, данные по росту реальной коррозионной трещины могут быть полезными для установления интервалов технического осмотра и для контроля за изменением состояния конструкций. Кроме того, значения /Сгкр могут быть использованы для установления нагрузок, которые гарантируют безопасность конструкций, имеющих необнаруженные трещины (дефекты) в коррозионной среде в течение расчетного срока службы. Специальные примеры по реальному использованию данных по образцам с трещиной (скорость и /(гкр) даны ниже (см. п. 5). [c.185]