Фильерная вытяжка

Прямое продольное течение. Такое течение получают, растягивая прямоугольный стержень вдоль оси 1 (см. рис. 5.4). Этим течением можно моделировать фильерную вытяжку тонкого моноволокна круглого сечения. Течение характеризуется следующими параметрами [c.170]

Нин<е указаны величины инфракрасного дихроизма, определенного по отношению плотностей полос поглощения 999/1175 в зависимости от фильерной вытяжки [c.91]

Фильерной вытяжкой называется отношение скорости отвода нити при прядении к скорости истечения расплавленного полимера из прядильной фильеры. [c.91]

Обобщенный показатель кинематики Ф.- изменение скоростей формуемого волокна (его деформация и изменение поперечного сечения), к-рые характеризуются величинами кажущейся и истинной фильерной вытяжки, соотв. Ф и Ф [c.118]

НИЯ и отвода, как кажущуюся фильерную вытяжку [c.175]

Фильерную вытяжку, отнесенную к скорости течения в зоне максимального расщирения, предлагалось принять за фактическую [c.175]

Рис. 7.13. Зависимость напряжения в струе, подвергаемой продольной деформации, от кажущейся и фактической фильерной вытяжки.

Рис, 7.17. Зависимость максимальной фильерной вытяжки от вязкости вискозы. [c.178]

Способность к стабильному образованию струй имеет большое значение в производстве, так как от этого зависит обрывность, а следовательно, производительность труда и качество продукции. Это свойство прядильных растворов обычно называют прядомостью. Для определения прядомости предложено большое число методов. Наибольшее распространение получил метод Тиле [26]. Он заключается в определении длины жидкой струи, вытягиваемой стеклянной палочкой из вискозы при стандартных условиях. Чем больше струи, тем лучше прядомость. Однако этот метод не в полной мере отражает реальные условия, которые наблюдаются при формовании. Это обусловлено тем, что в производственных условиях на формующуюся жидкую нить действует дополнительно ряд сил поверхностное взаимодействие прядильного раствора с фильерой и осадительной ванной, гидродинамическое сопротивление. При вытягивании нити стержнем из прядильного раствора эти силы не действуют. Поэтому более надежным методом характеристики прядомости является определение максимальной фильерной вытяжки, когда элементарные струи прядильного раствора подвергаются одновременно действию поверхностных сил и продольной деформации [27]. В зависимости от вязкости вискозы преобладает влияние того или иного фактора. [c.179]

На рис. 7.17 показана зависимость максимальной фильерной вытяжки от вязкости вискозы. Она имеет экстремальный характер, причем максимальное значение фильерной вытяжки наблюдается при вязкости 6,2—8,7 Па-с. При вязкости ниже этого значения механизм обрыва в основном обусловлен поверхностными силами, поскольку продолжительность распада струи на капли пропорциональна вязкости вискозы [28] [c.179]

Рис. 7.38. Зависимость показателя двойного лучепреломления нити от концентрации сульфата цинка в осадительной ванне прн свободном (/) и принудительном (с нулевой фильерной вытяжкой) отводе нити (2) от фильеры.

Рис, 7,71. Зависимость максимальной фильерной вытяжки (/) и расстояния от фильеры до точки нейтрализации (2) от температуры осадительной ванны. [c.255]

Повышение температуры осадительной ванны с 20 до 65°С сопровождается уменьшением расстояния до точки О с 5,5 до 1,5 см (рис. 7.71, кривая 2), что свидетельствует об ускорении процессов диффузии и коагуляции (до определенного предела). Максимальная фильерная вытяжка с повышением температуры также вначале возрастает (кривая 1), а затем после повышения температуры сверх 55 °С, несмотря на уменьшение расстояния до точки Д резко снижается с 877% при 55 °С до 490% при 65 °С. Резкое уменьшение устойчивости процесса формования в данном случае, по-видимому, связано с бурным выделением газов в зоне формования, а также замедлением коагуляции, скорость которой экстремально зависит от температуры. [c.255]

Моноволокно получают непрерывным способом. Сформованное волокно охлаждается в водяной ванне, здесь же одновременно осуществляется фильерная вытяжка. Затем волокно поступает в вытяжную ванну, температура которой около 110—120 °С. После вытягивания волокно подвергается термофиксации и поступает на приемные устройства. [c.470]

Сформованное штапельное волокно и текстильные нити после фильерной вытяжки принимаются на шпули. Жгуты штапельного волокна далее подвергаются вытяжке в паровой камере при 110 °С с последующей термофиксацией при 130—140 °С. Затем волокно поступает на замасливание, гофрировку и упаковку. [c.470]

В процессе формования волокна сетка образуется сразу же по выходе полимера из фильеры. После этого волокно растягивается, оставаясь в высокоэластическом состоянии до тех пор, пока не будет заморожена созданная степень ориентации. Количественные оптические измерения степени ориентации подтверждают это представление [60]. Последующая холодная вытяжка обеспечивает достижение некоторого предельно возможного состояния деформации сетки. Максимально достижимая степень вытяжки, определяемая степенью растяжения сетки, должна оставаться одной и той же вне зависимости от того, каким образом суммарный процесс ориентации разделяется на технологические стадии выдавливание из фильеры, фильерную вытяжку и ориентационную вытяжку, — если, конечно, считать, что в процессе ориентации не происходит разрушения узлов сетки или связей между составляющими ее элементами. [c.299]

Условия формования были следующие концентрация прядильного раствора 10—12 %, температура прядильного раствора 293—295 К температура осадительной ванны 293 К фильерная вытяжка 70 %, пластификационная вытяжка 50 %. [c.167]

До сих пор мы рассматривали только сдвиговые течения, обращая особое внимание на установившиеся вискозиметрические течения [40, 44—46]. Причиной этого является простота теоретического рассмотрения этих течений и их превалирующее распространение в технологии переработки полимеров. Тем не менее существует другой класс течений, известных как продольные течения , или течения при растяжении , которые также часто встречаются при переработке полимеров. В качестве примера можно привести фильерную вытяжку струи расплава при формовании волокна, одноосную вытяжку плоской струи при получении пленки из плоскощелевой головки экструзионным методом, двухосное растяжение при формовании пленки рукавным методом, многоосное растяжение при формовании изделий методом раздува и, наконец, сходящееся течение в конических каналах уменьшающегося диаметра. Во всех этих примерах упоминаются продольные течения, которые гораздо сложнее течений, используемых для определения реологических характеристик полимеров. В то время как реологи изучают однородные изотермические продольные течения (которые достаточно трудно правильно реализовать в эксперименте), инженерам-переработчикам приходится иметь дело с неоднородными и неизотермическими продольными течениями, поскольку такие течения часто встречаются при формовании на стадии отверждения, [c.169]

Между окончанием постэкструзионного разбухания экструдата и началом вытягивания волокон из расплава нет четкой границы. Оба процесса протекают одновременно, особенно вблизи выхода из фильеры, где обычно наблюдается интенсивное разбухание экструдата, Из экспериментальных данных [1] следует, что при фильерной вытяжке волокна из расплава площадь поперечного сечения волокна на участке от выхода из фильеры до приемных роликов гиперболически уменьшается. Типичное изменение площади попе- [c.561]

Из скаяапного выше следует, что потребительская ценность полипропиленовых волокон в значительной степени зависит как от качества исходного полимера, так и от выбора оптимального режима плавления и прядения, охлаждения и намотки невытянутого волокна. На процесс формования волокон существенное влияние оказывают в основном следующие факторы температура и ее распределение по зонам нагрева прядильной головки экструзионного типа продолжительность пребывания расплава полимера в зоне высоких температур дозировка расплава число, диаметр и форма отверстий в фильере режим охлаждения волокон под фильерой величина фильерной вытяжки волокон. [c.241]

На способность полипропиленового волокна к вытягиванию, а также на свойства вытянутых волокон большое влияние оказывает ориентация (в том числе и предориентация) формуемой нити между фильерой и намоточным устройством. Степень ориентации зависит от соотношения между скоростью истечения расплава из отверстий фильеры и скоростью приема нити на бобину или прядильный диск (т, е. величины фильерной вытяжки). При низкой фильерной вытяжке происходит относительно слабая предвари-, тельная ориентация, причем получается волокно термодинамически малоустойчивой паракристаллической структуры. В противоположность этому при высокой фильерной вытяжке получаются волокна с относительно большой предварительной ориентацией, причем образуется термодинамически устойчивая моноклинная структура. Наибольшую потребительскую ценность имеет волокно, полученное из невытянутых нитей с менее ориентированной структурой, которая образуется при низкой фильерной вытяжке. [c.242]

Выходя из фильеры, струйки жидкого полимера охлаждаются холодным воздухом в спец. прядильных шахтах (формование по сухому способу). С целью регулирования вязкости струи и формирования необходимой структуры полимера в волокне в нек-рых случаях в прядильную шахту непосредственно под фильеру подают перегретый водяной пар или нагретый инертный газ. При охлаждении струек расплава происходит начальная ориентация макромолекул и структурообразование. Вследствие разности скоростей вытекания расплава из отверстия фильеры и приемки нити на первый прядильный диск происходит фильерная вытяжка в 30-60 раз. После выхода из шахты на сфс мованиую нить наносится заданное кол-во влаги и ПАВ для придания необходимых фрикционных св-в, компактности и предотвращения электризации. [c.606]

Длн уменьшения фильерной вытяжки применяют фильеры, ра <мсры отверстий в которых, как правило, меньше, чем нри фор-моьании диацетятЕгоп пити менее 50 мкм). За счет уменьшения копг1ентрации полимера в растворе обычно 20- --21% вместо 2Ъ%) фильерная вытяжка также может снижаться. [c.253]

Для устранения этих недостатков до формования концентраты подвергались термообработке под вакуумом в токе азота при 523-553 К в течение /V 4 ч и фильтрации. Термообработка сопровождалась потерей 5-10 массы, увеличением плотности, Тр и карбони-зованности, заметным улучшением волокнообразукяцих свойств концентратов. Формование шло без обрывов и пульсаций цри скорости приема моноволокна более 600 м/мин и фильерной вытяжке 31000/2 с получением волокна с минимальным диаметром 17 кт и коэффициентом вариации диаметра по длине 9,6 С 3 Л. [c.53]

Целесообразность такого подхода при рассмотрении фильер-иой вытяжки была подтверждена в последующих работах Перепелкина [21], Пауля [22] и Фихмана 1[17]. На рис. 7.13 показана зависимость растягивающего напряжения в струе от величины кажущейся и фактической фильерной вытяжки. Видно, что растягивающее напряжение в струе начинает возрастать, начиная с нулевой фактической фильерной вытяжки, а при Фкаж = О оно достигает уже величины, равной 1 кПа. Следовательно, в технологических расчетах для нахождения условий формования, при которых струи фактически не напряжены и не подвергаются вытяжке. [c.176]

На рис, 7.38 показана зависимость показателя двойного лучепреломления от концентрации 2п504 в осадительной ванне, В одном случае (кривая 1) нить свободно отводилась от фильеры без какого-либо натяжения ( фильерная рвань ). Тем не менее повышение концентрации 2п504 привело к значительному повышению Дл. Во втором случае (кривая 2) нить отводилась с нулевой фильерной вытяжкой. Здесь также обнаружена значительная ориентация волокна. Повышение содержания сульфата цинка с О до 250 г/л привело к увеличению Дл с 0,0145 до 0,0185. Увеличение диаметра формующейся элементарной нити, напротив, приводит к существенному снижению ориентации (рис. 7,39). [c.208]

Инерционные силы при формоваании волокон по мокрому способу сравнительно невелики из-за малых скоростей формования. Например, формование вискозной текстильной нити и волокна проводят при скоростях 60—100 м/мин и фильерных вытяжках 20— 30%. На коротком расстоянии, примерно равном радиусу отверстия фильеры, скорость движения прядильного раствора возрастает в 1,2—1,3 раза, что приводит к возникновению соответствующего инерционного усилия, направленного в сторону, противоположную движению нити. [c.241]

Одним из решающих факторов, определяющих стабильность процесса формования, является коагулирующая способность осадительной ванны, которая зависит в основном от концентрации осадителя (серной кислоты) и температуры. Устойчивость формования можно характеризовать максимальной фильерной вытяжкой (см. раздел 7.1.4). На рис. 7.70 и 7.71 показана ее зависимость от концентрации Н2504 и температуры осадительной ванны [198, 199]. С повышением концентрации Нг504 с 15 до 150 г/л устойчивость процесса формования возрастает. Уменьшение концентрации Н2504 ниже 10—15 г/л, учитывая данные по другим прядильным растворам [200], должно приводить к повышению максимальной фильерной вытяжки, так как при низкой концентра- [c.254]

Рис, 7,70. Зависимость максимальной фильерной вытяжки Нг504 в осадительной ванне. [c.255]

Формование проводят с применением золото-платиновых фильер, с диаметром дна 12,5—20,0 мм, на котором располагается от 800 до 2000 отверстий в зависимости от линейной плотности нити. Толщина доныщка 0,3—0,4 мм диаметр отверстий 0,04—0,06 мм. Отнощение длины цилиндрической части к диаметру составляет 1,5—2,0. Скорости истечения вискозы и отвода нити выбирают таким образом, чтобы отрицательная фильерная вытяжка, рассчитываемая по разности этих скоростей, находилась в пределах 40— 60%. Как отмечалось ранее (см. раздел 7.1.2), благодаря этому достигаемая фактическая фильерная вытяжка близка к нулю (сохранение реологически равновесных струй), что обеспечивает наибольшую стабильность процесса формования. [c.272]

Формование карбоцепных синтетических волокон всегда производится с большей или меньшей вытяжкой (фильерная вытяжка), величина которой зависит от требуемых физико-механических показателей готового волокна. Скорость мокрого формования карбоцепных волокон невелика и обычно не превышает 50 м1мин. [c.464]

Натяжение нити в шахте складывается из действия следующих сил /грав — гравитационная сила, определяемая весом нити эта величина при расчете на нить в 10 текс не превышает 50 дин [ ин — ИНСрЦИОННвЯ СИЛЗ, определяемая тем ускорением, которое задается массе раствора полимера в шахте. Если формование проходит с фильерной вытяжкой 100% (т. е. скорость приема готовой нити в 2 раза превышает скорость подачи раствора), то для нити в 10 текс инерционная сила при скорости 600 mImuh не превысит 10 дин /реол — реологическая сила, определяемая вязкими свойствами раствора и градиентом скорости жидкой нити. Расчет этой силы сложен из-за того, что необходимо знать функцию вязкости от расстояния, пройденного нитью от выхода из фильеры. Ориентировочно эту силу можно оценить для указанных выше условий и при исходной вязкости раствора 1000 пз как равную 10 дин /аэро — аэродинамическая сила, возникающая из-за сопротивления воздуха. Если принять те предположения, которые были использованы Зябицким 3 при анализе аэродинамического сопротивления движущейся нити для формования синтетических волокон в шахте, то можно найти, что сила сопротивления воздуха для заданных выше условий составляет примерно 102 [c.256]

Таким образом, оказывается, что одинаковые по порядку величин вклады в суммарную силу натяжения вносят аэродинамическая, реологическая и инерционная силы. Если пересчитать приведенные выше величины сил в техническую размерность, то оказывается, что при скорости формования 600 m muh и фильерной вытяжке 100% нить в 10 текс получает натяжение порядка 0,5 кГ1мм . Это не превышает критическую величину [c.256]

Так как усовершенствовать структуру частично закристаллизовавшегося волокна с радиальной неоднородностью (можно говорить о полном отсутствии ориентации в центре цилиндрического волокна при развитой ориентации у периферии) крайне трудно, технологи обычно пытаются получить изотропное волокно, которое затем уже ориентируют в процессе термической или термопластификационной вытяжки. Радиальную неоднородность снимают, прибегая к так называемым отрицательным фильерным вытяжкам, когда переход к продольному течению практически отсутствует [35. [c.67]

Общая химическая технология органических веществ (1966) -- [ c.464 , c.470 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.3 ]

Синтактические полиамидные волокна технология и химия (1966) -- [ c.346 ]

Физико-химические основы технологии химических волокон (1972) -- [ c.156 ]

Основы химии и технологии химических волокон (1974) -- [ c.69 ]

Основы химии и технологии химических волокон Том 1 (1974) -- [ c.70 , c.71 ]

Производство волокна капрон Издание 3 (1976) -- [ c.135 ]

Производство вискозных волокон (1972) -- [ c.292 , c.293 ]

Полиолефиновые волокна (1966) -- [ c.131 , c.135 , c.168 , c.169 ]

Физико-химические основы производства искусственных и синтетических волокон (1972) -- [ c.154 , c.161 , c.170 ]

Карбоцепные синтетические волокна (1973) -- [ c.76 , c.77 ]

Ориентационные явления в растворах и расплавах полимеров (1980) -- [ c.260 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология