Поток сжимаемый

ПЛОСКОРАДИАЛЬНЫЙ ФИЛЬТРАЦИОННЫЙ ПОТОК СЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ [c.81]

Прямолинейно-параллельный поток упругой жидкости. Как обычно, вывод дифференциального уравнения фильтрации основывается на уравнении неразрывности (2.5), которое для неустановившегося прямолинейно-параллельного фильтрационного потока сжимаемого флюида имеет вид [c.136]

В книге изложены результаты многолетних исследований, связанных с газо-и аэродинамикой, процессом горения и эффективностью различных конструкций тепло-массообменных аппаратов в элементах технических систем. Уделено большое внимание механизму взаимодействия потоков сжимаемой жидкости и газа в газоструйных устройствах, организации процессов горения и тепломассообмена, интенсификации и оптимизации по критериям повышения эффективности и надежности аппаратуры и эксплуатации. С учетом необходимости разработки и внедрения на практике современных конструкций малогабаритных агрегатов вторичного энергопользования приведены материалы по выбору и обоснованию режимно-конструктивных параметров устройств различных энерготехнологических схем по использованию вторичных ресурсов. Обосновывается новый подход к решению проблемы энерго-ресурсосбережения и повышения жизненного цикла технических систем. Рассчитана на сотрудников научно-проектных и производственных организаций, а также студентов и аспирантов вузов технических специальностей. [c.338]

Для выяснения влияния числа Рг на параметры пограничного слоя рассмотрим обтекание пластины потоком сжимаемого газа при а = 1. Число Прандтля будем считать постоянным, но [c.296]

В этом случае теорема Жуковского для решетки в изоэнтропическом потоке сжимаемого газа выполняется точно, если заменить истинную кривую изоэнтропического процесса касательной к ней прямой в точке (ро, 1/ро) ). При этом направление [c.11]

В наиболее общей форме эти уравнения записываются при наличии источников количества движения, тепла или вещества. Пренебрегая для газового потока сжимаемостью и силой тяжести, можно записать уравнение движения в общепринятой векторной форме [c.69]

Разность давлений ро — р измеряют с помощью дифференциальных манометров. В потоках сжимаемого газа по измеренным давлениям ро и р рассчитывают числа Маха М, Для идеальных (в термодинамическом смысле) газов прн М<1 [c.412]

Уравнение энергии для потока сжимаемого газа. Газодинамические функции. [c.45]

Конкретная технология может потребовать создания весьма высоких давлений (до 100 МПа в промышленной практике, еше выше — в лабораториях) или очень низких давлений (вплоть до 10 и даже ниже). При этом потоки сжимаемого газа в ряде производств исчисляются сотнями тысяч кубометров в час (т.е. свыше 30 м /с). В качестве общеизвестных примеров можно привести синтез аммиака или метанола (давления порядка 10 МПа, объемные производительности по воздуху, сжимаемому для ожижения в крупных установках, — более 120 тыс. м /ч) выпаривание под вакуумом (давление ниже 0,01 МПа) и сублимационную сушку (давление на уровне 10 Па) транспортирование природного газа от его месторождений к потребителю на тысячи километров или газообразных веществ из одного аппарата в другой в ходе технологического процесса. [c.323]

Таким образом, материальный баланс неустановившегося потока сжимаемой жидкости (газа) можно выразить зависимостью, [c.50]

Начиная с производительности около 25 м /с и выше наряду с центробежными применяют осевые компрессоры, принцип действия которых заключается в превращении половины кинетической энергии в энергию давления на лопатках ротора, а половины — на лопатках статора. Ряды статорных лопаток, характеризующие осевой компрессор, служат для увеличения кинетической энергии и давления, а также для направления потока сжимаемого газа на роторные лопатки. Преимуществами осевых компрессоров по сравнению с машинами с радиальным потоком являются более высокие к. п. д., меньшая масса и меньшие габариты. [c.24]

В потоке сжимаемой жидкости, для которого характерны малые величины местного статического давления, величина Ар может оказаться более ощутимой. [c.44]

Таким образом, материальный баланс неустановившегося потока сжимаемой жидкости (газа) можно выразить зависимостью, представляющей собой уравнение неразрывности [c.50]

Для одномерного потока сжимаемой жидкости (газа), направленного вдоль оси X и проходящего через сечение f, уравнение неразрывности можно выразить в виде [c.51]

Рассмотрим общий случай плоского обтекания прямолинейной бесконечной решетки крыльев установившимся потоком сжимаемого газа [51]. Определим силу, с которой поток воздействует на единицу длины размаха крыла. [c.38]

Большая подача, малая удельная масса, лучшая уравновешенность из-за отсутствия возвратно-поступательных движений поршней и пульсаций потока сжимаемого газа придают турбокомпрессорам существенные преимущества перед поршневыми компрессорами. Кроме того, в турбокомпрессорах отсутствуют такие быстроизнашивающиеся детали, как цилиндры, поршни, к.лапаны турбокомпрессоры быстроходны, и их можно непосредственно, без редукторов, подключать к быстроходным двигателям, а в компримируемый газ не попадает смазочное масло, как это происходит в обычных (не кислородных) поршневых газовых компрессорах. Последнее обстоятельство позволяет применять турбокомпрессоры для компримирования кислорода и в других случаях, где недопустимо попадание масла в компримируемый газ. [c.109]

Фиг. 25. треугольники скоростей в потоках сжимаемой и несжимаемой жидкостей при одинаковых углах выхода потока и средних векторных скоростях. [c.71]

Второй случай — рабочим телом является элемент стационарного потока сжимаемой жидкости (газа) в этом случае действительно полученная внешняя работа или так называемая техническая работа йЬ-р будет меньше полной внешней работы, совершаемой выделенным из потока элементом, на работу вытеснения d pv) (нагнетания и выталкивания) [c.13]

Д —несжимаемый двумерный поток сжимаемый двумерный поток Т — = 0(т) = трехмерный поток Т Г (П) Т < (О) [c.318]

Развитие новых технологических процессов, характеризующихся высокими показателями параметров регулируемых сред, а также повышение требований к качеству современных систем управления привели к созданию и широкому использованию новых типов ИУ, значительно отличающихся по своей конструкции от двухседельных. Широко применяются регулирующие заслонки, шаровые регулирующие клапаны, угловые односедельные регулирующие клапаны с расширяющимся выходом и др. Применение традиционных расчетных формул в случае регулирования такими ИУ потоков сжимаемых сред при больших перепадах давления приводит к значительным ошибкам. Объясняется это тем, что все традиционные формулы определяют пропускную способность ИУ только в зависимости от технологических параметров среды, но независимо от конструкции проточной части ИУ и направления потока регулируемой среды. Для более точного определения необходимой пропускной способности ИУ следует итывать целый ряд параметров как регулируемой среды, так и самого ИУ [18, 27]. Естественно, что увеличение точности расчета приводит к его усложнению. [c.130]

Аналогичный метод малых возмущений был использован Ц. Линем и П. Лисом ) при исследовании устойчивости ламинарного пограничного слоя на плоской пластине, обтекаемой потоком сжимаемого газа. В этом случае уравнение нейтральной кривой может быть занисано в виде [c.311]

Нужин С. Р. показал (К теории обтекания тел газом при больших дозвуковых скоростях.— ПММ.— 1945.— Т. 10, вып. 5—6), что задача о безотрывном обтекании данного тела безвихревым потоком сжимаемой жидкостью может быть сведена к задаче обтекания данного тела вихревым потоком несжимаемой жидкости. При этом оказывается, что линии тока в обоих течениях останутся неизменными. При пренебрежении завихренностью мы приходим к подтверждению гипотезы затвердевания линий тока. [c.36]

Рис. 10.58, К построению иаоэнтропической сверхзвуковой решетки с помощью течения от потенциального вихря, а) Потенциальный вихрь в потоке сжимаемого газа. Область течения, используемого для построения решеток, заштрихована, б) сопряжение выделенной области вихревого течения с поступательным потоком и построение сверхзвуковой изоэнтропической решетки

Ввиду того что коэффициент нодъемноп силы пропорционален истинному углу атаки, выражение для коэффициента индуктивного сопротивления в дозвуковом потоке сжимаемого газа остается таким же, как в несжимаемой жидкости (при дозвуковой скорости вихрп, сбегающие с концов крыла, по-прежнему оказывают влияние на поток вдоль всего размаха крыла). [c.100]

В работе А. Л. Анкудинова [45] приводятся результаты расчета пограничного слоя на сферически затупленных конусах в сверхзвуковом потоке сжимаемого газа при нулевом угле атаки II постоянной температуре стенкн. Отметим, что шаг сеткн в поперечном направлении был неравномерный, а в области разрыва кривизны поверхности шаг сетки в продольном направлении значительно уменьшался. [c.236]

В [82, 83] исследовался теплообмен частицы любой формы в поступательном и сдвиговом потоках при произвольной зависимости коэффициента температуропроводности от температуры. Для среднего числа Нуссельта были получены три первых члена асимптотического разложения по малому числу Пе кле. В работе [8] в предположении постоянства чисел Шмидта и Прандтля и степенного закона изменения вязкости от температуры рассматривалась задача о совместном тепломассоперепосе к сферической частице в потоке сжимаемого газа при малых числах Рейнольдса. Совместный тепломассообмен частицы любой формы с поступательным (и сдвиговым) потоком вязкого теплопроводного газа в случае произвольной зависимости коэффициентов переноса от температуры изучался в [83, 85, 91, 165]. Считалось, что температура и концентрация на поверхности частицы и вдали от нее постоянны [83, 85, 165] или на поверхности частицы протекает химическая реакция (в диффузионном режиме), которая сопровождается тепловыделением [91]. Для чисел Шервуда й Нуссельта найдено два старших члена асимптотического раз ложения по малым числам Пекле. [c.267]

Для многих приложений, в первую очередь для систем аварийной защиты АЭС, требуется рассчитывать скорость истечения двухфазного потока через отверстия или насадки. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не до-гретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.10.5). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления рпр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [46]. При достижении максимального расхода /ыакс хотя и устанавливается давление рср, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис.1.100). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волйьг возмущения, причем согласно [46] расчетные значения скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.111]

Анализ этой области является трудным. Имеющиеся данные недостаточны и в большинстве — опытные. Эти области потока показаны графически на рис. 10-10 с соответствующей высотой в милях над уровнем моря для тела размером 0,305 метра в качестве параметра высоты. Из рис. 10-10 ясно, что даже при умеренно больших значениях критерия Маха ракета, летящая на высоте 32 км, будет испытывать эффекты скользящего потока. Сжимаемые пограничные слои при М>4 будут давать эффектьи скольжения при значениях критерия Рейнольдса, меньших 346 [c.346]

Термин fluid, который относится к любой текучей среде, переведен как. жидкость в тех случаях, когда рассматривается поток несжимаемой среды, и как. газ для поточных процессов, сопровождающихся расширением или сжатием. Это разграничение согласуется с текстом оригинала, так как автор почти везде определяет поток сжимаемой среды, как поток газа. (Прам. перев.) [c.308]

Безотрывное обтекание профиля потоком сжимаемого газа топологически эквивалентно обтеканию профиля несжимаемой жидкостью. Это доказано в [19] с помощью теории квазиконформных отображений (отображение физической плоскости в плоскость (рф квазиконформно, если в потоке отсутствуют скачки уплотнения и если скорость не достигает предельного значения, т.е. если М < ос). Таким образом, как указывается в [19], это утверждение справедливо не только в случае равномерно дозвуковых обтеканий, но и тогда, когда образуются сверхзвуковые включения с непрерывным полем скорости. [c.134]

В методе Лайтхилла трудности, перечисленные в пп. 1-3, были преодолены. При этом удалось найти класс профилей, обтекаемых потоком сжимаемого газа в широком диапазоне чисел в том числе и при [c.143]

При неустаиовившемся движении потока сжимаемой жидкости дифференциальное уравнение (III. 2) можно преобразовать к виду [c.47]

Осевые компрессоры и газодувки по принципу действия и конструкции аналогичны осевым вентиляторам. Осевыми они называются потому, что поток сжимаемых в них газов направляется вдоль их осей, но уже не лопастями, как в вентиляторе, а несколькими рядами лопаток, укрепленных на роторе машины. При этом каждый ряд лопаток представляет собою колесо, а сжимаемый газ, так же как в многоступенчатом турбокомпрессоре, после каждого ряда лопаток попадает в направляющий аппарат и уже затем на следуюпщй ряд лопаток. [c.110]

Явление помпажа заключается приблизительно в следующем. При изменении скорости вращения осевого компрессора и его подачи происходит отрыв потока сжимаемого газа от лопаток компрессора, распространяюпщйся от ступени к ступени, отрывается от лопаток компрессора. При этом между лопатками и потоком газа образуется некоторое разрежение. Затем происходит удар лопаток о газ, скорость которого по осевому направлению несколько снизилась под действием полученного импульса силы удара скорость газа увеличивается — опять получается отрыв потока газа от лопаток и затем следующий удар и т. д. Физически явление помпажа можно объяснить упругими свойствами газа, поток которого в осевом компрессоре ведет себя, при изменении режима работы машины, подобно напряженной (сжатой или растянутой) пружине, на которую действуют переменной силой. В таком случае витки пружины придзпг в колебательное движение и на ней образуются волны изменяющегося давления. [c.110]

Рис. 6.1. Отношение коэффициентов трения, тепло- и массоотдачи в потоке сжимаемой (жидкости несоответствующим коэффициентам для/иесжн-маемой жидкости при. одинаковом числе Рейнольдса.

Справочник химика 21

Химия и химическая технология