Критерий повышение

В книге изложены результаты многолетних исследований, связанных с газо-и аэродинамикой, процессом горения и эффективностью различных конструкций тепло-массообменных аппаратов в элементах технических систем. Уделено большое внимание механизму взаимодействия потоков сжимаемой жидкости и газа в газоструйных устройствах, организации процессов горения и тепломассообмена, интенсификации и оптимизации по критериям повышения эффективности и надежности аппаратуры и эксплуатации. С учетом необходимости разработки и внедрения на практике современных конструкций малогабаритных агрегатов вторичного энергопользования приведены материалы по выбору и обоснованию режимно-конструктивных параметров устройств различных энерготехнологических схем по использованию вторичных ресурсов. Обосновывается новый подход к решению проблемы энерго-ресурсосбережения и повышения жизненного цикла технических систем. Рассчитана на сотрудников научно-проектных и производственных организаций, а также студентов и аспирантов вузов технических специальностей. [c.338]

Физические свойства растворов ДНК в этиловом и метиловом спиртах (полученных градиентным диализом) были детально изучены [288]. При этом макромолекулярные и оптические критерии (повышенная скорость седиментации, пониженная вязкость, уменьшенный радиус враш,ения, высокое оптическое поглощение) указывают на денатурацию. И хотя разрушение вторичной структуры, судя по макромолекулярным и оптическим критериям, протекает, по-видимому, полностью, денатурация в метанольном растворе происходит быстро, а при добавлении воды легко происходит ренатурация. При нагревании растворов с высоким содержанием метилового спирта также наблюдаются необратимые структурные переходы, но и в этом случае при добавлении воды происходит ренатурация. Таким образом, оказалось, что в метанольном растворе могут быть получены две формы денатурированной ДНК, причем обе они отличаются от ДНК, денатурированной в водном растворе [284]. Если денатурация ДНК многими органическими растворителями (включая диметилформамид) легко обратима при добавлении водных растворов электролитов, то денатурация в диметилсульфоксиде протекает необратимо [402]. [c.597]

Как было показано в разделе IV. 3, составляющая коэффициента теплопроводности зернистого слоя, пропорциональная критерию Рейнольдса, приобретает существенное значение при Кбэ > 50 вследствие развития конвективного перемешивания в слое с постепенным повышением степени турбулизации потока. [c.127]

Существуют и другие подходы к оценке эффективности противоизносного действия при граничном трении в присутствии химически активной среды. Так, на основании представлений об упруго-пластической деформации, вызванной трением, рассматриваются границы перехода от нормального процесса трения к повреждаемости. При этом связывают нагрузочный критерий (критическое давление Ркр) и температурно-скоростной критерий (критическая скорость скольжения Vкp, при которой происходит десорбция смазки, обусловленная повышением температуры). [c.246]

Для п-кратного повышения масштаба теплообменника с сохранением полного подобия следует в п раз увеличить его линейные размеры, но п-кратно уменьшить скорость потоков. Коэффициент теплопередачи в образце будет в п раз меньше, чем в модели. С технологической точки зрения это невыгодно. В практике используется преимущественно приближенное подобие. Как правило, приходится отказываться от геометрического подобия, заменяя его геометрическим родством, и гидродинамического подобия, заботясь лишь о том, чтобы -в модели и образце был одинаковый режим течения потоков (ламинарный или турбулентный). Следовательно, значения критерия Рейнольдса для модели и образца не будут одинаковы. Это относится и к критерию Нуссельта. [c.454]

Был проведен сопоставительный анализ результатов каталитического крекинга различных видов углеводородного сырья с различным содержанием и природой сернистых соединений, способных ингибировать процесс окисления. В качестве объектов исследования были выбраны как традиционные виды сырья каталитического крекинга (прямогонный и гидроочищенный вакуумные газойли), так и продукты, вовлечение которых в переработку в качестве сырья каталитического крек]1Н1-а приводит к расширению его сырьевой базы (мазут, деасфальтизат, термогазойль). Исследовались как индивидуальные виды сырья, так и их смеси (табл. 4.7) [4.31-4.33] для установления оптимального количества добавки с целью повышения эффективности каталитического крекинга. В качестве критерия сопоставительной оценки были выбраны такие показатели, как выход бензиновой фракции, а также содержание изобутана в газообразных продуктах крекинга. [c.115]

При оптимальных расчетах гидрокрекинга газойлей в качестве критерия использованы выход дизельного топлива при ограничении по выходу газа и бензина (не больше 15%)- При этом разогрев в секциях должен быть ограничен ввиду возможного углубления крекинга при повышении температуры и перехода в нестойкую область. Рассчитано оптимальное распределение объемов катализатора и газа в реакторе гидрокрекинга при 5 МПа. В этом случае можно ограничиться трехсекционным реактором с приблизительно равными объемами катализатора в основной поток сырья до реактора вводится 40—60% циркуляционного газа, остальное количество равными порциями вводится на второй и третий слои катализатора. [c.154]

Значительные резервы повышения производительности катализатора заключены в оптимальном выборе пористой структуры, размера н формы зерен катализатора. Как подбор катализатора, так и оптимизация его пористой структуры и размера зерен представляют важнейшие начальные этапы при решении глобальной проблемы разработки промышленного каталитического процесса. Оптимальность промышленного реактора обычно определяется экономическим критерием, в который наряду с многими факторами, влияющими на рентабельность процесса (например, производительность реактора по целевому продукту, селективность процесса, себестоимость одного или нескольких целевых продуктов, эксплуатационные затраты и т. п.), входят также параметры, характеризующие пористую структуру катализатора, размер и форму зерна. На эти переменные могут быть наложены ограничения, определяемые условиями эксплуатации и технологией приготовления катализаторов. Оптимальный выбор способа приготовления катализатора, при реализации которого формируется заданная микроструктура катализатора, составляет одну из основных стадий всей процедуры принятия решений при разработке промышленного контактно-каталитического процесса. [c.119]

ВИЯ, при которых практически исключалось бы влияние концентрационной поляризации на основные характеристики мембраны. В лабораторных аппаратах этого, как правило, достигают интенсивным перемешиванием разделяемого раствора магнитной мешалкой. Результаты опытов показывают, что с повышением частоты вращения мешалки селективность и проницаемость увеличиваются и при я = 60 об/мии (рис. 1У-3, а, б) величины б и ф достигают постоянных значений. Этой частоте вращения соответствует значение модифицированного критерия Рейнольдса для мешалки Не = 3000. Аналогичные результаты были по- [c.173]

Это уравнение и является критерием перехода к поршневому потоку. При высоких значениях U газовые пробки становятся длиннее из-за повышения расхода газа расстояния между пробками также немного увеличиваются, так как при движении более длинных пробок повышаются скорости твердых частиц. [c.193]

Форма частиц мало влияет на сжимаемость осадков косвенно форма частиц может иметь значительное влияние на сжимаемость осадков в связи с повышением способности к агрегации частиц неправильной формы. Так, например, степень агрегации частиц сферической формы не достигает заметной величины до тех пор, пока диаметр частиц не станет меньше 1—2 мкм степень агрегации частиц очень неправильной формы в большинстве случаев становится значительной даже при условии, если один или два размера частиц превышают 20 мкм. В соответствии с этим отношение поверхности частицы неправильной формы к поверхности равновеликой по объему частицы сферической формы является лучшим критерием способности частиц к агрегации по сравнению с другими данными о размерах частиц. [c.197]

Таким образом, методы прогнозирования работоспособности должны базироваться на таких критериях, которые бы учитывали временные процессы накопления повреждений в металле, а в качестве параметров надежности должны быть показатели долговечности, например, время до разрушения или число циклов до разрушения. Существующие нормативные материалы по расчету прочности не позволяют получать такие важные характеристики прочностной надежности. Например, в процессе эксплуатации труб вследствие деформационного старения происходит некоторое повышение прочностных свойств, т. е. временного сопротивления и преде 1та текучести металла. Из этого следует парадоксальный вывод о том, что с увеличением срока службы нефтепровода можно увеличивать рабочее давление, если производить оценку прочности по действующим строительным нормам и правилам. Другими словами, с увеличением срока службы нефтепровода его надежность должна увеличиваться. В действительности, наряду с увеличением прочностных свойств происходит повышение отношения предела текучести к пределу прочности Ктв и снижение пластичности, которые определяют ресурс длительной прочности при малоцикловом нагружении и действии коррозионных сред. [c.6]

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина (К < Кс) линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы (даваемые нелинейной механики разрушения). На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой [10], т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ- [c.229]

Пути оптимизации основных печных процессов различны в зависимости от вида осуществляемых термотехнологических, теплотехнических, механических процессов и конструктивного типа печи. Некоторые рекомендации, которые могут быть реализованы для повышения критериев оптимальности, приводятся ниже. [c.120]

Эффективность депрессорных присадок при кристаллизации твердых углеводородов связывают с их полярностью, снижением сольватации молекул парафина молекулами масла, нарушением агрегативной устойчивости дисперсии парафина и повышением при этом компактности кристаллических агрегатов, образованием ассоциированных комплексов молекул присадки и твердых углеводородов, что приводит к увеличению скорости фильтрования в процессе депарафинизации масляного сырья. Изучение влияния депрессорных присадок на поведение суспензий твердых углеводородов в сопоставлении с электрокинетическими исследованиями позволяет сделать вывод о возможной электростатической природе их действия. В работе [104], проведенной в этом направлении, в качестве критерия эффективности маслорастворимых присадок, используемых для интенсификации процесса депарафинизации, предложено значение энергетического барьера, создаваемого присадками на поверхности частиц дисперсной фазы в их суспензиях. Энергетический барьер учитывает кроме электрокинетического потенциала частиц дисперсной фазы и их размеры. В работе показана возможность применения маслорастворимых присадок для создания электрического заряда у частиц твердых углеводородов, обеспечивающего образование устойчивых коллоидных систем. Электрокинетические исследования реальных систем твердых углеводородов показали, что присадки, обладающие только депрессор-ным действием, эффективны в дистиллятном сырье. Для остаточного сырья следует использовать металлсодержащие многофункциональные присадки. Однако многокомпонентность масляных рафинатов, сложность состава твердых углеводородов и присутствие двух ПАВ при осуществлении процесса депарафинизации нефтяного сырья в присутствии присадок сильно усложняют изучение механизма кристаллизации твердых углеводородов, что, в свою очередь, затрудняет направленный поиск наиболее эффективных присадок для интенсификации этого процесса. [c.171]

Связь между повышением температуры кипения и понижением температуры отвердевания можно показать и с помощью рис. 49. На нем представлены четыре кривые, изображающие температурную зависимость изобарного потенциала четырех фаз — твердого, жидкого и газообразного растворителя и раствора. Точка а отвечает кипению, точка о — отвердеванию растворителя точки Ь и й — соответственно кипению и отвердеванию раствора. В каждой из этих точек в соответствии с общими критериями равновесия соблюдается равенство изобарных потенциалов сосуществующих фаз. [c.155]

При детальном моделировании ТТО разделения к разделяемому потоку, если это необходимо, добавляется разделяющий агент. Если агрегатное состояние разделяемого потока не соответствует типу ТТО, моделируется полный конденсатор или разделитель фаз. При необходимости моделируется использование хладагентов и теплоносителей с соответствующими температурными уровнями, а также вакуума или повышенного давления. В качестве экономического критерия используется сумма эксплуатационных и капитальных затрат с весовыми коэффициентами. Фактические затраты для данного типа ТТО разделения включают затраты на последующее. выделение разделяющего агента, яа из.ме-нение агрегатного состояния сырья и на перекачку или сжатие потока. Детальное моделирование в процессе синтеза осуществляется с использованием модулей, т. е. упрощенных моделей, без расчета от ступени к ступени . После определения фактических затрат на разделение производится коррекция стоимостных коэффициентов [c.293]

Разработка научно обоснованных решений по обеспечению и оптимизации надежности производств химической индустрии базируется на использовании системного подхода и применении разнообразных средств вычислительной техники. В системном подходе к решению комплексной научно-технической проблемы обеспечения, повышения и оптимизации надежности на всех этапах существования объектов первостепенная роль принадлежит феноменологическому анализу различных причин возникновения отказов, определению признаков различных типов отказов, а также анализу влияния показателей надежности отдельных единиц оборудования на критерии эффективности производств и определению их характерных свойств как объектов исследования надежности. Системный подход позволяет также создавать основные технологические и организационно-технические способы обеспечения и повышения надежности объектов при их проектировании, изготовлении, строительстве и эксплуатации. [c.10]

Проведенный ранее анализ причин возникновения отказов объектов на всех этапах их существования (см. разд. 1.3), а также математических соотношений для расчета показателей надежности и критериев эффективности этих объектов (см. разд. 2.2 и 2.3) позволяет сделать вывод о том, что обеспечивать и поддерживать требуемый высокий уровень надежности современных производств принципиально возможно только лишь при использовании следующих трех классов общих теоретических методов повышения надежности 1) резервирования объектов, [c.42]

Для оценки эффективности различных методов и мероприятий по обеспечению и повышению надежности объектов можно использовать абсолютные и относительные коэффициенты выигрыша надежности объектов по определенным показателям надежности [7, 86], а также обобщенные эконо и ические критерии эффективности ХТП и ХТС (см. разд. 2.3). [c.44]

В связи с этим в качестве комплексной технико-экономической оценки эффективности методов и мероприятий по обеспечению и повышению надежности объектов используют обобщенный экономический критерий — разность приведенных затрат — [c.45]

За критерий эффективности примем коэффициенты выигрыша надежности по всем или по большинству показателей. Оценка по большинству наиболее важных показателей надежности необходима по той причине, что эффективность того или иного метода повышения надежности ХТС существенно зависит от вида выбираемого критерия [6]. [c.75]

В основе системного анализа лежит декомпозиция сложной системы (явления, химико-технологического процесса и т. д.) на от-дельные подсистемы й установление количественных связей между ними. Выделение подсистем (уровней) определяется не только сложностью рассматриваемого объекта, но и степенью изученности данного уровня и наличием математического описания. Рассматривая независимо каждую из подсистем с входными и выходными потоками (энергии, массы, импульса и т. д.) и оценивая потенциал этих потоков, можно выявить источники и стоки, определить допустимые по некоторому критерию потери, а также выявить резервы повышения эффективности отдельных аппаратов и схемы в целом. Например, эксергетический (термодинамический), анализ элементов технологической схемы позволяет не только выявить возможности вторичного использования энергии, но и определить оптимальный энергетический уровень схемы, обеспечивающий минимальные потери энергии в окружающую среду. [c.74]

Критерий (10) совпадает с (2) и не зависит от функции распределения наблюдаемых случайных величин. Следует отметить, что функция (10) обладает повышенной чувствитель ностью к ошибочным экспериментам, не является дифференцируемой во всей области изменения параметров а, и для критерия (10) не разработан аппарат оценки точности расчета неизвестных параметров [31. [c.116]

При работе масел в оборудовании (гидравлических и циркуляционных) в них накапливаются продукты окисления, а также посторонние примеси. Это сопровождается повышением вязкости работаюш,его масла. Нарастание вязкости может служить критерием, характеризуюш им степень старения масла, и в известной степени определяет время, когда оно должно быть заменено свежим. В обш ем случае, увеличение вязкости более чем на 30% от номинальной может сопровождаться существенным ухудшением эксплуатационных качеств масла (повышенными износами, отложениями осадков и т. п.). [c.497]

В данном случае обобщенным критерием оптимальности, наиболее полно отражающим экономическую эффективность процесса, является себестоимость рекуперированного бензина. Поэтому с точки зрения максимизации себестоимости рекуперированного продукта необходимо добиваться прежде всего повышения концентрации поглощаемого компонента в очищаемой паровоздушной смеси, нахождения оптимальной скорости пара при десорбции и остаточного содержания бензина в угле после десорбции. [c.183]

Благодаря этому повышается также величина коэффициента теплопереноса в промышленном аппарате по сравнению с моделью. Это повышение, конечно, не компенсирует относительно малой теп-лопередаюш,ей поверхности аппарата, так как, по Касаткину [19], критерий Нуссельта пропорционален 0,8-степени критерия Рейнольдса. Отношение критериев Нуссельта обоих реакторов [c.236]

Масштабирование массообменных аппаратов. Аппараты, в которых основным процессом является массоперенос, масштабировать очень трудно. Большие сложности вызывает сохранение гидродинамического подобия, поскольку в этом случае приходится иметь дело с двухфазным потоком. Критерии подобия движения фаз различны и при использовании одних и тех же веществ в модели и образце приводят к противоречивым условиям увеличения масштаба. Большое разнообразие массообменных аппаратов не дает возможности вывести общие правила масштабирования, поэтому мы ограничимся примером повышения масштаба абсорбционной колонны с насадкой. Движение газа в колонне обусловлено разностью давлений на входе и выходе. Критерий Рейнольдса, отнесенный к эффективному диаметру насадки dz и массовой скорости газа G, характёризует подобие движения потоков [c.456]

Тогда весьма возможно, что для 1-й фракции бензина, подвергающегося стабилизационному, в. присутствии те х или иных агентов изомеризации, реформинг-крэкингу, критерием целесообразного изменения структуры составляющих его углеводородов (при преобладании углеводородов олефинового ряда) будет не столько снижение, сколько, наоборот, некоторое повышение тем1пературы кипения. Для высших же фракций бензина надежным свидетельством целесообразной изомеризации составляюнщх их углеводородов олефинового ряда будет очевидно лишь снижение (в щ)еделах 10—20°) их температур кипения (не сопровождающееся образованием газов или высококипя-нщх полимеров) при некотором повышении удельного веса. [c.76]

Критерием оценки возможного применения ректификации для разделения углеводородных смесей на составляющие их компоненты, как известно, является коэффициент относительной летучести. Чем больше этот коэффициент, тем легче разделяются компоненты смеси. В табл. 39 приведены результаты расчета числа теоретических тарелок, требуемых для разделения смесей с различным значением коэффициента летучести и получения ректификатов различного состава. Анализируя данные этой таблицы, можно заключить, что для повышения чистоты ректификата, например, с 0,90 до 0,99 требуется примерно в 2 раза увеличить число тарелок. Видно также, что для разделения смесей с низкой летучестью необходимо исключительно большое число тарелок. Так, для разделения смеси с коэффициентом относительной летучести 1,05 при чистоте ректификата 0,99 требуется 189 тарелок. При коэффициенте относительной летучесш 1,2 и той же чистоте ректификата требуется только 50 тарелок и т. д. [c.323]

Улучшение качества продукции является одной из важнейших народнохозяйственных задач, способствующих повышению эффективности общественного производства. В последние годы в деле повышения качества продукции все большую роль играет государственная система стандартизации и государственной аттестации. Критериями качества, содержащимися в стандартах, руководствуются изготовители бензинов, нефтесбытовые органы и потребители. [c.189]

Для деталей, критерием работосиособиости которых является прочность, рационально использовать материалы с повышенными механическими хара теристиками, в частности, термообработанные низколегированные и легированные стали, что позволяет уменьшать массу машин и улучшать их технико-экономические показатели. [c.97]

На рис. 13.6 показаны рассчитанные на ЭВМ профили мениска, движущегося с разной скоростью v в плоской щели [564]. Для определения Qd использовали участок профиля постоянной кривизны, непосредственно примыкак5щий к зоне течения и находящийся поэтому еще в области пологости слоя жидкости h x). На рис. 13.7 приводятся некоторые из результатов расчетов зависимостей os 0d от величины критерия Дерягина Е>е = ит]/о, характеризующего безразмерную скорость смещения мениска. Расчеты сделаны для изотермы вида n(/i) = = Alh (при Л = 10 Дж) и различной полуширины щели Н. Как видно из рис. 13.7, повышение скорости v приводит к росту значений Bd. Отличия Qd от статического значения 0о= О начинают проявляться при De>10 . Чем уже щель и чем, соответственно, меньше толщина равновесной смачивающей пленки ho, тем меньше течение нарушает профиль мениска. [c.222]

В заключение сделаем некоторые выводы. Оптимизация процесса в мембранной ступени по энергетическому критерию эффективности предполагает выбор оптиМ ального отношения давления е = Р//Рр при заданном составе смеси на входе в модуль, варьирование состава газовой смеси Х[ подбором кратности рециркуляции проникшего или сбросного потоков при фиксированном значении отношения давления повышение давления в напорном и дренажном каналах при сохранении оптимальных значений х/ и е интенсификацию массообмена стимулированием смешанноконвективного движения газа в каналах за счет концентрационной неустойчивости ламинарного течения газа. [c.268]

Б реальных условиях, когда содержание кокса на катализаторе превышает 10—15%, во избежание раз огрева зериа необходим медленный выжиг какса при газовой смеси, содержащей менее 0,5% иислорода. Даже при 31начительном удалении коксовых отложений повышение содержания кислорода до 2 и далее 10% можно производить, лишь оценив возможный разогрев. Поэтому возникает задача оптимального ведения регенерации катализатора в стационарном слое на основе методов математического моделирования. Поскольку сформулировать для этого случая универсальный критерий оптимальности затруднительно, целесообразен технико-экономический анализ неакольких возможных вариантов регенерации. Подробнее методы получения таких вариантов для слоя зерен будут рассмотрены в главе 1. [c.134]

При оптимальных расчетах гидрокрекинга газоплеп в качестве критерия использовали выход дизельного тонлма при ограничении по выходу газа и бензина (не больше 15 /о). При этом рг зогрев в секциях Должен быть ограничен ввиду возможного углубления крекинга прц повышении температуры и перехода в неустойчивую [c.362]

Пусть, иапример, для некоторой действующей ХТС вместо обобщенного экоиомического критерия в виде средней прибыли ис пользоваи экономический критерий, содержащий ограничительные условия, — производительность при условии, что себестоимость химических продуктов не превышает заданного значения. Легко аи-деть, что в этом случае ограничение себестоимости продукции может оказаться тормозом для дальнейшего повышения производительности, а значит, и размера прибыли. В самом деле, можно представить себе такой случай, когда небольшое превышение себестоимости (например, возрастание затрат в связи с введением новой технологии) позволяет значительно увеличить производительность, валовой выпуск химических продуктов и, в конце концов, размер прибыли, получаемой от ХТС. [c.31]

Решать задачу повышения надежности оборудования ХТС в работе [147] предлагается на основе оптимизации сроков эксплуатации оборудования с учетом затрат на ремонт. Исследование и отыскание оптимальных сроков эксплуатации (фактически это межремонтные сроки) осуществляется с иопользо-ванием метода статистических испытаний. Критерием эффективности выбора срока проведения ТО являются общие затраты на эксплуатацию и ремонт. Однако этот метод не позволяет активно управлять процессом эксплуатации оборудования, представляющим собой случайный процесс смены состояний. Аналогичное повышение уровня надежности ХТС иа основе определения оптимальных межремонтных сроков оборудования рассмотрено в работе [100]. [c.97]

Синтез реакторных систем. В практике исследований синтез реакторных систем в основном ограничивается вопросами распределения нагрузок на параллельно работаюш ие системы, распределения времени пребывания в каскадах реакторов и как самостоятельная проблема не получил достаточного развития. Большое число оптимизационных задач химических реакторов решается для исследования распределения температур, времени пребывания, старения катализатора, его регенерации и так далее, т. е. частным вопросам повышения эффективности единичных реакторов. Большое внимание уделяется также исследованию гидродинамической структуры потоков одно- и многофазных ре акторов. Вместе с тем стадия химического превращения является лишь частью химического производства и связана по крайней мере материальными потоками с другими стадиями. Подход, используемый при оптимизации технологдческой схемы на основе аддитивности критерия, не может обеспечить глобального оптимума. Большой интерес с точки зрения интегрального подхода к синтезу технологической схемы представляют реакторы с рециклами, с тепловым объединением. Очевидно, решение этих задач следует проводить совместно с синтезом схем химического превращения, так же как и с последующей стадией — выделением продуктов реакции. [c.452]

Из проведенного анализа следует, что для большинства нефтей температура, которой соответствует максимальная скорость отстоя, значительно превышает предел 160 °С и только для тяжелых нефтей с весьма высокой плотностью - ниже его. Поэтому при выборе температуры де-эмульгирования большинства нефтей основным критерием должно быть обеспечение сушественного снижения устойчивости эмульсии и скоростью отстоя можно не задаваться, так как во всем интервале практически применяемых температур она не уменьшается. В случае же весьма тяжелых нефтей повышение температур до 140—160 °С может оказаться нецелесообразным, поскольку это не только не ускорит отстоя, а наоборот, замедлит его (рис. И). Между тем обеспечение возможно большей скорости отстоя тяжелых нефтей имеет особо важное значение, так как именно у таких нефтей эта скорость сравнительно невелика, что обусловлено небольшой разностью плотностей воды и нефти и значительной вязкостью последней. Для определения оптимальной температуры деэмуль-гирования таких тяжелых нефтей, обеспечивающей максимальную скорость отстоя, и служит приведенная методика расчета. [c.46]

При сжигании единицы объема топливного газа в стандартных физических условиях давления, температуры и влажности выделяется определенное количество тепловой энергии, называемое теплотой сгорания газа. Если выделившийся в процесс горения водяной пар конденсируется, выделенное тепло равно высшей теплоте сгорания газа, если водяной пар остается в парообразном состоянии, выделенное тепло эквивалентно его низшей теплоте сгорания. Если при продаже топливо измеряется в единицах объема, то при назначении цен справедливость требует сохранения постоянной теплоты сгорания (преимущественно низшей) независимо от изменений в поставках или источнике газа. Если расчеты за поставку газа осуществляются по его теплоте сгорания, эта необходимость отпадает, поэтому условие идентичности теплоты сгорания не входит в понятие технической взаимозаменяемости, но часто является желательным для обеспечения коммерческой взаимозаменяемости двух или более газов. Например, для выполнения других критериев взаимозам еняемости может оказаться необходимым поставлять таз с более высокой теплотой сгорания. Однако, если в контракте не оговорена возможность повышения цен на газ по объему при подобных обстоятельствах, поставщик может отказаться от выполнения такого требования. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология