ественный газ крекинг

В качестве примера можно привести такие нарофазные и газовые реакции на твердых катализаторах, как каталитический крекинг, каталитическое дегидрирование, окисление этилена и нафталина и другие. Эти процессы, проводившиеся на гранулированных катализаторах, в настоящее время осуществляются преимущ,ественно на порошкообразных катализаторах в кипящем слое. [c.273]

Примерно до 1930 г. очистка серной кислотой была почти универсальным методом очистки для всех видов нефтепродуктов, особенно для крекинг-бензинов, керосина и масляных дистиллятов. Крекинг-дистиллят обрабатывался серной кислотой для того, чтобы обеспечить его стабильность против окисления (которое ведет к образованию смол и порче цвета), а также, если нужно было, — для уменьшения содержания сернистых соединений. Однако сернокислотная очистка сопровождалась суш ественными потерями нефтепродуктов в результате полимеризации и растворения в кислоте. [c.223]

Сравнение величин энергий активации первой и второй стадий реакции каталитического крекинга тяжелого сырья, приведенных в табл. У1-2 и У1-3, показывает, что во всех случаях энергия активации второй стадии значительно выше, чем первой. Поэтому маловероятно, чтобы диффузионное торможение суш ественно сказывалось на второй стадии реакции, так как в этом случае энергия активации была бы низкой. Учитывая, что соотношение между скоростями первой и второй стадий реакции определяет качество жидких продуктов и выход газа, можно определить оптимальные условия крекинга с различным целевым назначением. [c.167]

В этом случае исходное сырье-мазут после теплообменников подается в низ колонны, куда поступает из основного испарителя и газо-паровая смесь продуктов крекинга в результате теплового и веш ественного обмена в низу колонны должна собираться тяжелая флегма, а легкие фракции в парообразном состоянии переходить по внутренней трубе в аккумулятор колонны. В результате ректификации в аккумуляторе колонны собирается легкая флегма, а через верх колонны уходит в виде паров крекинг-бензин. Тяжелая флегма с низа колонны забирается печным насосом и подается в печь тяжелого сырья на легкий крекинг, а легкая флегма из аккумулятора колонны подается в печь легкого сырья на глубокий крекинг. [c.254]

Полученные уравнения позволяют проанализировать изменение селективности катализаторов. О селективности алюмосиликатных катализаторов обычно судят по отношению выхода бензина к выходам газа или кокса. Как уже отмечалось, катализаторы, подвергнутые пропарке, при равном выходе бензина дают меньше кокса и, таким образом, являются более селективными, однако соотношение выходов бензина и газа у них приблизительно такое же, как у свежих или прокаленных катализаторов. Су-ш,ественное влияние на соотношение продуктов крекинга оказывает величина поверхности катализатора в реакторе, зависящая от его удельной поверхности, что видно из анализа следующих выражений [c.103]

Анализ металла 105 труб печей установок АВТ, термического-и каталитического крекинга, 37/1, 35/1 показал, что суш,ественных изменений в химическом составе не происходит. Содержание элементов находится в пределах нормы. [c.53]

Температура застывания подобно вязкости суш ественно зависит от термической обработки мазута (температуры и продолжительности подогрева пробы перед испытанием). Эта зависимость очень резко выражена для высокосернистых крекинг-мазутов, содержаниях большое количество парафина. При предварительном подогреве высокосернистого крекинг-мазута с ВУб(,=12,8° ВУ в интервале 20—100°С температура застывания снизилась с +20 до -10° С [9]. [c.37]

За семилетие объем переработки нефти должен резко возрасти. Помимо резкого увеличения объема, предусматривается изменение структуры нефтепереработки в сторону преимуш,ественного развития современных каталитических процессов и нефтехимических производств. За 1959—1965 гг. предусматривается увеличение мощности по первичной переработке нефти в 2,1—2,2 раза, по каталитическому крекингу в 4,3 раза, по каталитическому риформингу в 16—18 раз. [c.5]

Состав риформинг-бензинов зависит от условий риформинга. Бензины, полученные при процессах термического риформинга и полифор-минга, подобны термическим крекинг-бензинам, но содержат несколько больше ароматических углеводородов. В противоположность этому, бензины, полученные каталитическим риформингом нафтеновых лигроинов, являются преимуш,ественно ароматическими, что обусловливается дегидрогенизационным влиянием катализатора на циклопарафиновые углеводороды. Рид [6] дает следуюш ий состав лигроина, полученного из бензина прямой гонки нефти Голфкоста после каталитического риформинга [c.55]

НЫХ углеводородов что же касается образования водорода, то в данном случае оно сравнительно невелико, заметно возрастает с повышением температуры реакции, но сравнительно мало зависит от содержания кислорода в исходной газовой смеси. Именно в этом заключается суш ественная особенность крекинга декалина по сравнению с тем, что наблюдается при окислительном крекинге тетра-лина в паровой фазе. [c.293]

Первичными продуктами пиролиза крекинг-керосина являются газ, жидкие продукты п кокс, соотношение которых по массе составляет примерно 50 48 2. Газы пиролиза характеризуются высоким содержанием непредельных углеводородов— этилена, пропилена, бутиленов. В жидких продуктах содержатся преимуш ественно ароматические углеводороды. В фракции, выкипающей до 170 °С, содержатся бензол, толуол, ксилолы. Выход и состав зеленого масла в значительной степени зависят от состава исходного сырья и температуры пиролиза. [c.39]

По ГОСТ 1501-57 относительная плотность мазутов М-80 и М-100 не должна превышать 0,99. Вместе с тем для товарных топочных мазутов марок 80, 100 и 200, а в некоторых случаях и 60, как это следует из табл. 1. 4, плотность часто имеет значение более 1, 0. Для прямогоиных мазутов плотность обычно не более 0,95 (см. табл. 1. 6), для гудронов может изменяться от 0,92 до 1,007 (см. табл. 1. 7), а для экстрактов — от 0,96 до 0,99 (см. табл. 1.7). Относительная плотность исследованных крекинг-остатков суш ественно выше — от 1,0 до 1,058 (см. табл. 1. 10). [c.28]

Как уже указывалось выше, температура, при которой происходит крекинг, способствует преимуш,ественному протеканию той или иной реакции из числа термодинамически возможных. Одновременно повышение температуры сильно увеличивает общую скорость крекинга. При малых степенях разложения, т. е. когда вторичные реакции еще существенно себя не проявляют, зависимость скорости крекинга от температуры выражается уравнением Аррениуса [c.108]

Суш,ественное уменьшение склонности к нагарообразованию товарных автомобильных бензинов может быть достигнуто за счет снижения температуры конца кипения компонента термического крекинга до 170—180° С. [c.277]

Способность угля экстрагироваться пиридином после такой обработки приведена на диаграмме рис. 2 для сравнения приведено и действие. хлористого алюминия. 1Чожно видеть, что раство-ри.мость высоколетучего угля в пиридине после их обработки снижается (возможно, из-за конденсации молекул угля под действием катализаторов), а свойства среднелетучего угля, ио-видимому, остаются примерно такими же (вероятно, процессы конденсации и крекинга в данном случае уравновешивают друг друга). Растворимость низколетучего угля заметно возрастает, особенно после его обработки фтористым водородом ири 80 "С. Свойства полу-антрацита суш,ественно не изменяются, что объясняется высокой степенью ароматизации его структуры. Хлористый алюминий и фтористый водород действуют на уголь примерно одинаково. Добавление трифторида бора к фтористому водороду существенно не влияет на способность углей растворяться. [c.304]

При добавлении в парафинистые крекинг-остатки экстрактов время до начала повышения давления в змеевике суш,ественно возрастает. Так, при добавлении в крекинг-остаток мангышлакской нефти 20% экстракта это время возрастает в 3—4 раза, а при добав- [c.144]

Анализ результатов рентгенографических исследований асфальтенов показал, что межплоскостное расстояние ёоог уменьшается для обоих образцов крекинг- остатков, но для образца, полученного в Вб с РКВП, оно ближе к исходному сырью. Число слоев в кристаллите т суш,ественно увеличивается для образца 2 и незначительно для образца, полученного в Вб с РКВП, что говорит о менее интенсивном протекании реакций поликонденсации и уплотнения в исследуемом варианте. [c.14]

Часть серых шариков, частично регенерируемых из черных, на первый взгляд выглядит вполне работоспособной. Но детальный анализ показывает, что этот катализатор сильно подвержен термическому воздействию, в результате чего насыпной вес его равен 1,154 з/сж , а удельная поверхность всего лишь 25 м /г-, индекс активности составляет 18,7%. Малая глубина разложения и сравнительно большое содержание непредельных углеводородов в продуктах крекинга (до 30%) говорит о том, что эта часть катализатора, несмотря на способность частично регенерироваться в жестких условиях, все же обладает малым индексом активности и суп1 ественно снижает равновесную активность всей массы катализатора. Оставшаяся часть шариков катализа- [c.165]

При расчете отдельных вариантов суш ественными являются ограничения на значения некоторых из переменных или иных величин, зависящих от варьируемых переменных. Характер ограничений может быть различным и связан с конкретными условиями работы аппарата. Могут быть ограничения по скоростям теплоносителей, мощности нагнетательной установки, конструктивным размерам, по допустимьпл температурам теплоносителей или стенок аппарата (как в процессах термического крекинга нефти, пиролиза углеводородов, синтеза аммиака, метанола и др.). Число ограничений может быть значительным, их учет в процессе расчета заключается, как правило, в отбрасывании тех вариантов, которые явно не соответствуют заданным условиям. [c.346]

Для уменьшения реакции крекинга продуктов конверсии метанола катализатор на основе цеолпта 28М-35 был обработан водяным паром при 773 К в течение 24 ч. Носле термопаровой обработки цеолита 28М-35 в продуктах конверсии метанола образуется 59,96 % углеводородов 1—С4. Содержание ароматических углеводородов уменьшается по сравнению с выходом аренов на 28М-35, не обработанном водяным паром, с 23,34 до 17,2 %, что объясняется уменьшением силы и концентрации кислотных центров от 5,03 до 3,66 ммоль/г и переходом сильнокислотных центров в умеренно и слабокислотные за счет деалюминирования цеолита, Нри этом конверсия метанола протекает в более мягких условиях с нреимуш ественным образованием низших олефинов, изоалканов и закоксовывание катализатора происходит значительно медленнее. [c.29]

При окислительном крекинге, предложенном К. К. Дубро-ваем, нефтяные дистиллаты крекируются в смеси с воздухом или кислородом при 450—600°. Теоретически для проведения крекинга вполне достаточно тепла, получаемого от полного окисления (сгорания) 5—10% подаваемого на крекинг сырья. Однако в условиях, предложенных Дуброваем, и этот незначительный расход сырья удается сущ,ественно снизить, так как только часть углеводородов расходуется на реакции окисления с образованием окиси углерода и углекислоты (по А. Ф. Добрянскому до 50%), и в значительной мере процесс заканчивается на стадии окислительного дегидрирования углеводородов по реакции, сопровождающейся выделением тепла [c.235]

Данные табл. 28 показывают, что по мере роста температур кипения фракций топлив содержание ароматических углеводородов в них увеличивается, за исключением топлива каталитического крекинга и топлива, полученного путем гидрирования мазута, ромашкинской нефти. Во фракциях топлива каталитического крекинга с ростом температуры кипения содержание ароматических углеводородов снижается, а во фракциях топлива, полученного гидрогенизацией ромашкинского мазута, практически пе изменяется. В этом заключается суш,ественное отличие химического состава топлив прямой перегонки от химического состава топлив, полученных гидрогенизацией и каталитическим крекингом. [c.86]

Опыты (табл. 2 и 3) проводили с целью получения алкилбен-золов для предварительного исследования свойств алкилбензолсульфонатов, полученных на основе различных фракций олефинов. Изучение условий алкилирования и нахождение оптимального режима — задача дальнейшей работы на установке непрерывного алкилирования. Для указанных выше экспериментов были выбраны условия на основании опыта алкилирования бензола полимерами пропилена. Оптимальный выход целевой фракции алкилата составлял 106%, причем выход продуктов алкилирования фракциями 180—240° и 180—260° крекинг-дистнл-лята суш ественно выше, чем при алкилировании более узкими и низкокипяш ими фракциями. [c.186]

Сопоставление данных (табл. 5) по групповому составу более высококипяш их (автоловых) фракций 420—450° и 450—500° от каталитического крекинга ромашкинской нефти и прямогонной фракции 420—470° той же нефти показывает также суш,ествен-ное отличие фракций вторичного происхождения от соответствующих прямогонпых дистиллятов ромашкинской нефти. [c.227]

KaTajm3aTopHan фабрика АО "Салаватнефтеоргсинтез" путём коренной реконструкции производства с участием потребителей катализатора добилась суш ественного, до 7,5-8 тысяч тонн в год, увеличения мощности. Как отметило совещание от 15 февраля 1995 года, этого количества катализатора хватит для обеспечения всех установок каталитического крекинга России. [c.164]