Регулирование частичной мощности

Полная мощность соответствует начальному периоду нагрева до достижения заданного значения температуры печи. Следующий период нагрева изделий идет с регулированием мощности в пределах полная —частичная . Периоду выдержки, при которой мощность должна расходоваться только на покрытие потерь, соответствует позиция частичная мощность — нуль . [c.43]

Иногда в электропечах применяется трехпозиционное регулирование, при котором используется переключение. мощности и отключение. Печь имеет три позиции мощности полную, частичную и нуль. Чаще всего трехпозиционное регулирование мощности встречается в садочных печах с длительным периодом выдержки. Полная мощность соответствует начальному периоду нагрева до достижения заданного значения температуры печи. Последующий период нагрева изделий идет с регулированием мощности в пределах полная — частичная . Периоду выдержки, при котором мощность должна расходоваться только на покрытие тепловых потерь, соответствуют позиции частичная мощность—нуль . [c.121]

Теплообменники секций охлаждения на фреоне могут быть одно- и двухконтурными, последние в одном корпусе объединяют два одноконтурных теплообменника. Использование двухконтурного теплообменника с двухконтурным компрессорно-конденсаторным блоком позволяет частично компенсировать основной недостаток рассматриваемой схемы - регулирование холодильной мощности, т.к можно перейти от работы в режиме Qx=max к режиму позиционного регулирования Qx=0,5 max. [c.11]

На двух печах установлены горелки частичного предварительного смешения, выполненные на базе горелки ГНП. Отличительной особенностью их является наличие газового сопла, выполненного в форме стакана с отверстиями в донной части для прохода газа и в боковой стенке для подсоса части воздуха, идущего на горение. Истечение газа отдельными струями, хорошее перемешивание топлива с частью воздуха, а также наличие рассекателей на выходе из сопла способствуют устойчивому горению в широких пределах регулирования тепловой мощности и соотношения газ-воздух . Как показал опыт эксплуатации, модифицированные горелки устойчиво работают при розжиге на холодной печи, а также при ступенчатом изменении тепловой нагрузки. [c.148]

С воздухом водород устойчиво воспламеняется в широком диапазоне концентраций — вплоть до а= 10. Столь низкий предел воспламенения обеспечивает работу водородного двигателя на всех скоростных режимах в широком диапазоне изменения составов смеси от а = 0,2 до а = 5,0. В связи с этим мощность водородного двигателя может изменяться качественным регулированием, при котором уменьшаются потери двигателя, а его к. п. д. при частичных нагрузках увеличивается на 25— 50% [166]. [c.172]

Наиболее простым и распространенным способом регулирования расхода в сети является дросселирование — гашение части напора, создаваемого насосом, с помощью искусственно вводимого в напорную линию гидравлического сопротивления. Обычно дросселирование достигается частичным закрытием задвижки на напорном трубопроводе насоса. Однако этот способ наименее экономичен, так как часть напора, создаваемого насосом, бесполезно тратится на преодоление сопротивления задвижки и при этом рассеивается соответствующая мощность. [c.127]

Основным недостатком автомобильных двигателей с искровым зажиганием (бензиновых, газовых) является их низкая топливная экономичность и высокая токсичность отработавших газов. Максимальный КПД современных двигателей этого типа на режиме максимального момента составляет около 30 %, но отклонение от оптимального режима, особенно в области частичных нагрузок, приводит к резкому снижению КПД. Поскольку автомобильные двигатели в условиях городской эксплуатации в основном работают на частичных нагрузках, их средний КПД не превышает 10—12 %. Применение водорода в 1 ачестве как основного, так и дополнительного топлива для этих двигателей позволит поднять их топливную экономичность на частичных нагрузках на 30—40 % за счет работы на бедных смесях при качественном регулировании мощности, а также резко снизить уровень токсичности отработавших газов. [c.5]

На рис. 1.20 представлена зависимость потребляемой мощности компрессора при частичных нагрузках от хладопроизводительности для различных способов регулирования. Серийные холодильные машины снабжены золотниковым регулятором производительности, что обеспечивает бесступенчатое регулирование производительности в пределах от 100 до 10% номинального, значения с примерно пропорциональным изменением мощности. График приведен для режима = —25° С, к=+35 °С, но молсет быть распространен и на другие режимы работы компрессора, так как построен в относительных величинах. [c.18]

Рис. 2-8. Электрическая схема питания водородной печи с частичным регулированием мощности.

У быстроходных насосов мощность резко возрастает при уменьшении подачи. В этом случае вместо дросселирования экономически выгодно применять регулирование перепуском или частичным сбросом подачи, т. е. часть жидкости по перепускному трубопроводу отводить во всасывающий патрубок либо сбрасывать. Частный случай этого способа — использование линии рециркуляции для защиты насоса от помпажа или перегрева жидкости. [c.152]

Индивидуальный гидропривод в этом отношении несравненно более гибок. Насос привода, связанный только с одним потребителем, всегда создает напор, равный противодавлению при этом в целях сокращения длительности цикла подача насоса должна уменьшаться прямо пропорционально росту давления (при постоянной потребляемой мощности). Такой режим работы может быть реализован полностью при применении насосов с регулируемой подачей (ротационно-плунжерных, некоторых типов лопаточных), или частично при применении многоплунжерных кривошипных насосов со ступенчатым регулированием подачи. Однако применение одного насоса для всего интервала давлений и подач недостаточно экономично, так как в этом случае насос, рассчитываемый по верхнему пределу давления, будет значительную часть времени использоваться на низком давлении. [c.506]

При трехпозиционном регулировании применяют переключение на полную, частичную и нулевую мощность (отключение печи). [c.43]

На современных установках С-алкилирования большой мощности применяют более эффективные реакторы второго типа — горизонтальные каскадные, в которых охлаждение реакционной смеси осуществляется за счет частичного испарения изобутана, что облегчает регулирование температуры. Реактор представляет собой (рис. 6.11) полый горизонтальный цилиндр, разделенный перегородками обычно на пять секций (каскадов) с мешалками, обеспечивающими интенсивный контакт кислоты с сырьем. Бутилен подводят отдельно в каждую секцию, вслед- [c.685]

Необходимая характеристика может быть получена при согласованной работе питательного насоса и гидромуфты с частичными наполнениями. С уменьшением наполнения рабочая жидкость взаимодействует только с частью поверхности лопастных систем, что обусловливает снижение коэффициента мощности на том же скольжении или увеличение скольжения при том же коэффициенте мощности, либо происходит изменение того и другого параметра одновременно. Последняя зависимость является характерной при работе системы в режимах регулирования. Увеличение скольжения ведет к уменьшению частоты вращения ротора питательного насоса и изменению его характеристики. [c.272]

Этим частично сглаживаются недостатки регулируемых трансформаторов, магнитных усилителей и тиристоров, отмеченные выше. Мощность регулируемого трансформатора на нижнем пределе регулирования напряжения выбирается равной или большей мощности 3-фазного (или суммарной мощности трех однофазных) печного трансформатора. [c.113]

Увеличение мощности и перегрузку двигателя можно предотвратить, если одновременно с открытием клапана на перепускной линии прикрыть клапан на основной линии с таким расчетом, чтобы характеристика сети проходила по кривой + Я2 или левее. Частичное закрытие основной линии целесообразно и даже необходимо в тех случаях, когда работа насоса с подачей больше расчетной может оказаться опасной или недопустимой из-за возникшей кавитации. Регулирование подачи насоса перепуском усложняет систему, увеличивает вес и габариты установки, в особенности при больших количествах перекачиваемой воды. Такой способ является более сложным, чем дроссельное регулирование [25]. [c.132]

У больших компрессоров гарантируют мощность, или удельную мощность и другие параметры и при частичной нагрузке машины, т. е. при регулировании производительности, чаше всего при 75%-ной, 50%-ной, а в некоторых случаях и при 25%-ной нагрузке. [c.369]

Мощность, выделяемую нагревательными приборами, можно изменять плавно или прерывисто, ступенями. Плавное изменение мощности достигается включением в цепи питания нагревателей дросселей насыщения, реостатов или автотрансформаторов со скользящими контактами. Ступенчатое регулирование может быть осуществлено применением регулировочного трансформатора с переключателем ступеней напряжения, переключением или частичным отключением нагревателей (например, в трехфазных печах — переключением с треугольника на звезду, что дает уменьшение мощности в три раза в однофазных печах — переключением с параллельного на последовательное соединение, что дает уменьшение мощности в четыре раза), периодическим включением и отключением нагревателей печи (двухпозиционное и трехпозиционное регулирование). [c.109]

Общая эффективность регулирования может уменьшиться при частичной нагрузке в результате снижения КПД привода. Однако обычно мощность в среднем пропорциональна изменению холодопроизводительности. Применение этого способа ограничено в связи с преобладанием электропривода и отсутствием пока экономичных гидропередач. Кроме того, зона регулирования часто оказывается недостаточно широкой, так как уменьшению расхода холодильного агента через ступень в первой степени соответствует снижение напора, пропорциональное квадрату изменения частоты вращения, что быстро приближает рабочий режим к помпажному пределу. При узкой зоне регулирования часто применяют комбинированные методы (например, изменение частоты вращения ротора в сочетании с дросселированием на всасывании). [c.111]

Кроме максимальной мощности горелки, для которой мы рассчитали расход топлива, нужно знать еще и минимальную мощность, необходимую для удовлетворения технологических нужд. Обычно минимальная мощность (и, соответственно, минимальный расход топлива) в несколько раз меньше максимальной. Среди характеристик любой горелки отношение последней к первой является одной из важнейших и называется коэффициентом рабочего регулирования Крр. Максимальный Крр имеют обычно газовые горелки с принудительной подачей воздуха без предварительного смешения, а также инжекционные горелки с частичной подачей первичного воздуха. У таких горелок Кр р = [c.23]

Краткое описание. Оптимальный режим работы ГПА при изменяющейся производительности газопровода можно сохранить за счет частичной замены установленных ГПА при модернизации станции агрегатами другой единичной мощности (например, большей). Оптимальный режим работы КС по условию минимального расхода топливного газа (Вт=т1п) в каждый момент времени будет определяться наименьшим числом работающих ГПА на КС в условиях их номинальной загрузки (П=1). Если дополнительно принять во внимание, что агрегаты большей единичной мощности имеют и больший КПД, то вывод в пользу получаемой экономии топливного газа еще более очевиден. Комплексный подход с использованием различных форм регулирования мощности ГПА [c.74]

Краткое описание. Дозирующее устройство предназначено для регулирования состава газовоздушной смеси в соответствии с требованиями режимов работы двигателя газобаллонного автомобиля. В процессе изменения разрежения во впускном трубопроводе на всех режимах холостого хода и частичных нагрузок двигатель работает на обедненных газовоздушных смесях,позволяющих обеспечить наилучшую экономичность и минимальную токсичность отработавших газов, а для получения значений максимальной мощности и близких к ней - на обогащенных смесях. Дозирующее устройство устанавливается на редукторе вместо серийного дозирующе-экономайзерного [c.230]

Изучение переходных процессов показывает, что система автоматического регулирования устойчива и удовлетворяет требованиям поддержания температуры воды на выходе из ABO. г охл = 50 =Ь 5 °С при работе агрегата на номинальной мощности. Несмотря на довольно жесткие внешние условия (2 н. в>30°С) и частичную работу секций ABO (две секции из трех), система охлаждения обеспечила нормальную работу агрегата во всем диапазоне изменения нагрузок, о чем свидетельствовала температура масла на выходе из агрегата, которая не превышала 65—74 °С. [c.195]

Для силовой установки транспортного средства вадным в эксплуатации является регулирование выходной мощности при нуиа-менной скорости движения. Из двух основных способов регулирования производительности объемных расширительных машин (дросселирование рабочего тела на вцуске и изменение наполнения рабочего объема) более предпочтительным является регулирование степенью наполнения рабочего тела. Это связано с тем, что при эксплуатации силовые установки транспортных средств большую часть времени работают на частичных режимах и регулирование величиной наполнения ("отсечкой" наполнения) в диапазоне указанных нагрузок более экономично. [c.145]

На рис. 140 изображено среднее положение маятника и связанных с ним элементов системы регулирования, соответствующее какой-то частичной нагрузке на турбину. При мгновенном уменьшении нагрузки скорости вращения турбины, а стало быть и маятника, возрастут, грузы маятника будут расходиться и перемещать муфту вверх. При этом заслонка будет опускаться вниз, уменьшая расход воды. Процесс регулирования прекратится тогда, когда выравнятся нагрузки на агрегат и мощность турбины. [c.262]

Применение масловоздушного аккумулятора (котла) дает большие преимущества. В условиях нормальной работы забираемый из котла расход масла невелик, он определяется в основном внутренними перетоками гидросистемы. Но когда происходит быстрое изменение открытия при пусках и остановках, то требуется намного больший расход, определяемый объемом сервомоторов и скоростью смещения штоков. Если бы насос подавал масло в систему регулирования напрямую, то нужно было бы устанавливать насосы с очень большой подачей и мощностью. При наличии же котла имеется запас масла, который частично может срабатываться и компенсировать разность расходов потребления и подачи насоса. Это дает возможность устанавливать насосы меньшей мощности. [c.273]

Широкое распространение в промышленной практике получают газовые горелки акустического типа (АГГ), разработанные Куйбышевским политехническим институтом и Куйбышевским заводом синтетического спирта [282, 354]. Горелки характеризуются большой тепловой мощностью, широким диапазоном регулирования по топливу, равномерным температурным полем теплоизлучающей стенки печи и обеспечивает минимальный перепад температур по высоте трубы змеевика (30— 40 °С) и поверхности горелки и кладки печи (70—100°С). В корпусе горелки АГГ (рис. 59) находится акустический резонатор, где возникает вихреобразиое движение потока, создающее две зоны разрежения. За счет разрежения до и после горелки и тяги в печи подсасывается атмосферный воздух и частично дымовые газы из топки. Общее количество инжектируемого горелкой атмосферного воздуха управляется регулятором инжекции, одновременно служащего глушителем шума работающей горелки. Состав топливно-воздушной смеси регулируют при помощи диска-отражателя, перемещаемого штоком и рукояткой. Выходящая из горелки газовоздушпая смесь направляется на раскаленные стены радиантной камеры, равномерно распределяется по их поверхности, воспламеняется и сгорает в режиме беспламенного горения. [c.149]

Когда достигнут предел регулирования, для дальнейшего снижения мощности завода требуется частичная остановка завода. Так, во время недавней забастовки на угольных шахтах зимой 1977 1978 гг. потребление электроэнергии на трех заводах США было сокращено с 5042 до 2530 МВт в январе и до 1585 МВт в феврале 1978 г., чтобы сохранить угольные запасы США [3.273]. [c.161]

Программа усовершеиствоваиия каскадов ( iP). Эта программа имеет Челью улучшение эффективности оборудования существующих каскадов при сохранения уровня потребления электроэнергии. Усовершеиствоваиная технология 1970 года проверяется с 1973 г. на первых ступенях, модернизированных по программе IP ожидается, что ее реализация приведет к увеличению разделительной мощности на 4,75 млн. кг ЕРР/год. Успехи, достигнутые с 1973 г. в разработке пористых фильтров п повышении КПД компрессора, привели к созданию технологии 1975 года , с помощью которой можно увеличить приращение разделительной мощности до 5,76 млн. кг ЕРР/год [3.260], а возможно, и до 6 млн. кг ЕРР/год [3.261]. По программе IP из 5200 ступеней 3000 ступеней будут подвергнуты полной, 1000 ступеней — лишь частичной модернизации, а 1200 ступеней останутся прежними. Новые и белее эффективные пористые фильтры устанавливают в увеличенные делители (диаметром 4 м [3.208, 3.261] вместо 3,4 м [3.268]), в которых площадь пористых фильтров наращивается до пределов, допускаемых условием сохранения существующих границ между блоками в компрессоры устанавливают новые рабочие колеса для повышения их КПД улучшают общую газодинамическую эффективность трубопроводов и пересматривают систему технологического контроля п регулирования, чтобы свести к минимуму потери энергии [3.260, 3.268]. В ступенях, подвергаемых частичной модернизации, теплообменник устанавливается в потоке низкого давления (на легкой фракции, прошедшей через пористые фильтры), а не в потоке высокого давления на питании [3.208, 3.232]. Блок отключается для частичной модернизации всего на шесть или семь дней. Замена старых блоков новыми, начатая в 1973 г., завершена в 1981 финансовом году [3.261] (рис. 3.41). [c.170]

На современных установках С-алкилирования большой мощности применяют более эффективные реакторы второго типа — горизонтальные каскадные, в которых охлаждение реакционной смеси осуществляется за счет частичного испарения изобутана, что облегчает регулирование температуры. Реактор представляет собой (рис. 6.14) полый горизонтальный цилиндр, разделенный перегородками обычно на пять секций (каскадов) с мешалками, обеспечивающими интенсивный контакт кислоты с сырьем. Бутилен подводят отдельно в каждую секцию, вследствие чего концентрация олефина в секциях очень мала, это позволяет подавить побочные реакции. Серная кислота и изобутан поступают в первую секцию, и эмульсия перетекает через вертикальные перегород- [c.254]

Недопустимы как отрыв плa ieни (частичный и полный), так и его проскок внутрь горелки. В первом случае топка и газоходы, а иногда и помещение котельной заполняются несгоревшим газом, образуется взрывоопасная газовоздушная смесь, что прн наличии источника высокой температуры южет привести к взрыву. Во втором случае пламя, как и при отрыве, может погаснуть и газ начнет выходить в тонку, заполняя ее и газоходы. Если горение сохранится в горелке, то из-за резкого увеличения ее сопротивления оно будет происходить с большим химическим недожогом, и продукты неполного сгорания газа, заполняющие топку и газоходы, также могут образовать взрывоопасные и токсичные (в основном за счет окиси углерода) смеси. Сама горелка вследствие перегрева может выйти из строя. Отсюда следует, что конструкция горелки должна обеспечивать устойчивость пламени без его отрыва и проскока во всем расчетном диапазоне регулирования ее тепловой мощности. [c.265]

Методом индукционной плавки были приготовлены сплавы различных составов с содержанием молибдена до 15 вес. %, причем вес плавок достигал 540 кг, а диаметр полученных отливок — 178 мм. Как правило, загруженный в тигель металл максимально быстро нагревался, пока не начинал плавиться. При этом необходимо было тщательно контролировать процесс нагрева, чтобы обеспечить достаточно энергичное, но не слишком бурное кипение металла. Регулирование процесса плавки частично может быть достигнуто регулированием мощности, отдаваемой высокочастот- [c.440]

Подобная схема системы тогшивоподачи применена в газодизельном варианте дизеля ЯМЗ-236, разработанном в Киевском автодорожном институте (КАДИ) [6.24]. В этом двигателе регулируется подача газообразного тогшива с помошью дозатора газа при нерегулируемой подаче воздуха. Для этого во впускном трубопроводе двигателя установлен газовоздушный смеситель с диффузором. Газ поступает в газовоздушный смеситель под действием разрежения в диффузоре (см. рис. 6.256). Для подачи газа к дозатору использована стандартная газовая аппаратура газобаллонного автомобиля ЗИЛ-138 А. На двигателе установлена штатная дизельная топливная аппаратура с опытным регулятором частоты вращения, обеспечивающим всережимное регулирование при работе как по дизельному, так и но газодизельному циклам. Во втором случае регулятор воздействует и на рейку ТНВД, и на поворотную заслонку дозатора газа. Причем при формировании предельной и частичных регуляторных характеристик по мере снижения нагрузки сначала уменьшается подача газа при постоянной подаче дизельного топлива, и только после полного закрытия заслонки начинает уменьшаться подача дизельного топлива. В результате при мощности ниже 30—35 % от полной подача газа прекращается и двигатель переходит на работу по дизельному циклу. Необходимость такого регулирования вызвана тем, что при малых нагрузках и на режимах холостого хода ухудшается экономичность работы по газодизельному циклу и возрастают выбросы несгоревшего метана из-за неполного сгорания сильно обедненной газовоздушной смеси, поэтому на этих режимах целесообразно переходить на дизельный цикл. [c.295]

При качке регулирования происходят периодическое частичное открытие и закрытие регулирующих клапанов, сопровождающиеся периодическим изменением давления пара по манометру перед первой ступенью турбины (при сильной качке отмечаются также и другими манометрами, прис0едияен1ными к проточной части турбины). В случае параллельной работы турбины с сетью кач1ка регулирования сопровож зегся периодическими изменениями мощности. [c.306]

Подожженная горючая смесь частично сгорает в объеме стабилизатора с коэффициентом избытка воздуха, равным 0,6—0,7. При работе горелки стенки стабилизатора нагреваются до температуры 500—600° С. Это ин-тенсифпцнрует горение потока в пограничном слое и, соответственно, повышает скорость движения продуктов горения и расширяет пределы регулирования мощности пламени горелки. Горелка нормально работает при давлении пропана 1 —1,5 кгс/см и его расходе 1—1,2 м /ч. [c.31]

Вследствие частичной самостабилизации работы мельницы самоизмельчения и зависимости заполнения от свойств питания принятый подход к разработке системы управления для мельницы самоизмельчения основывается на том, что гранулометрический состав измельченного продукта будет саморегулироваться, а для регулирования заполнения следует применять систему с обратной связью типа показанной на рис. 11.7. При обращении к рис. 11.6 видно, что если максимально возможное значение потребляемой мощности какой-либо установки оказывается ниже максимума кривой вследствие ограничений, налагаемых электродвигателем, корпусом или зубчатой передачей или очень широкими цапфами, и потребляемую мощность необходимо стабилизировать на уровне точки А, проблема может быть решена с помощью простого пропор-ционально-интегрально-дифференциального регулятора. Если потребляемую мощность необходимо поддерживать на уровне точки В. то успешным оказывается применение регулятора Уильямсона. Этот регулятор работает следующим образом (продолжительность цикла 4 мин) [c.236]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология