Состав исходной смеси

Прежде всего, допустим, что состав исходной смеси постоянен, jj (t) = j , и что в момент i = О [c.152]

Таким образом, единственного уравнения с начальным условием g (0) = 0 достаточно, если 1) протекает только одна реакция 2) состав исходной смеси постоянен и 3) начальный состав совместим с составом исходной смеси в смысле соотношения (VII.5) или если рассматривается только стационарный режим. [c.152]

Снова в наиболее общем случае необходимо решать все 5 уравнений такого типа, однако можно показать, что достаточно только Е уравнений, если 1) протекает В независимых реакций 2) состав исходной смеси постоянен и 3) начальный состав и состав исходной смеси совместимы в том смысле, что можно найти такие Я значений , 0, чтобы [c.154]

Общее правило о минимально необходимом числе уравнений следующее необходимо одно уравнение для каждой независимой реакции и одно уравнение для каждого из составов, независимых один от другого и несовместных со средним составом исходной смеси. Если состав исходной смеси постоянен, он совпадает со своим средним значением, так что это правило применимо к несовместным вариациям состава исходной смеси (см. упражнение VII.3).. [c.155]

Для предупреждения подобных аварий при выпаривании легковоспламеняющихся компонентов из взрывоопасных продуктов следует строго регламентировать состав исходной смеси, поступающей на упарку, а также состав кубового продукта, до которого может отгоняться легкокипящий компонент. При этом следует всегда помнить, что при оголении греющей поверхности теплообменного аппарата температура стенки и пленки кубового продукта, смачивающего эту поверхность, может приближаться к температуре самого теплоносителя, что может вызвать местные перегревы продукта, взрывчатое разложение термически нестабильного вещества. Поэтому при выпаривании и разложении продуктов, способных в концентрированном виде к самопроизвольному химическому разложению, следует принимать меры, исключающие [c.138]

Когда известен состав исходной смеси, можно с помощью выведенного уравнения быстро рассчитать концентрацию каждого исходного вещества, которая соответствует данной, отнесенной к одному из реагентов (К) степени превращения ан- [c.114]

Состав исходной смеси находится в зависимости от того, для каких целей проводится конверсия. Если целевым продуктом процесса должен быть водород, то исходное сырье должно содержать минимальное количество азота. [c.249]

Состав исходной смеси газов (об.%) 47,47 Н , 22,41 Н2О, 20,93 СО, 5,6 СН4, 1,56 (Ыг+Аг), 1,48 СОа, 0,31 [c.116]

В определенных условиях метан способен к термическому разложению с образованием водорода и углерода. Варьируя условия реакции (температуру, продолжительность нагревания, давление, состав исходной смеси и т. д.), можно при термическом разложении метана получить, наряду с водородом и углеродом, другие продукты. Относительные скорости разложения метана (по выходу водорода) в кварцевой трубке при- отсутствии катализаторов, атмосферном давлении и длительности нагревания 10 мин приведены ниже [c.24]

Во всех случаях увеличение приводит к увеличению с1р. Поэтому исследование уравнения /Ср=/(-> 1р) и его частных случаев, приведенных выше, позволяет подбирать условия, обеспечивающие как увеличение Ххр (если рассматриваемая реакция является целевой), так и ее снижение (если рассматриваемая реакция является нежелательной, побочной). Такими условиями могут быть температура Т, давление Р и состав исходной смеси б. [c.125]

Для расчета ВЕП и ВЕС нужно в экспериментальном реакторе определить константу равновесия и величину степени превращения как функции 2, а также состав исходной смеси при различных количествах поступающего газа. [c.257]

Обычно исходными параметрами для технологического расчета адсорберов служат расход и состав исходной смеси свойства сорбента условия, при которых должны протекать стадии адсорбции и регенерации предельно-допустимая концентрация в очищенном газе (концентрация проскока). Целью расчета является определение основных размеров адсорбера (диаметра и высоты слоя сорбента), продолжительности стадий адсорбции и регенерации, числа адсорберов, при котором может быть обеспечена циклически-непрерывная работа всей установки. [c.66]

Следует, однако, отметить, что приведенные выше соотношения позволяют выполнить расчеты по этой схеме, если известен индивидуальный состав исходной смеси. Для расчета состава продуктов из технического сырья необходима группировка с тем, чтобы представить сырье ограниченным числом характерных структур, в соответствии с методами, рассмотренными в главе II (стр. 75). Представление сырья пиролиза групповыми компонентами при расчете состава продуктов по радикально-ценному механизму успешно используется в работах Калиненко, Фейгина и их сотрудников [17]. Ниже (стр. 257) такая группировка описана применительно к кинетическим расчетам пиролиза в трубчатых печах. [c.246]

Во всех случаях увеличение Кр приводит к увеличению Поэтому исследование уравнения (УП-50) и его частных случаев, приведенных выше, позволяет подбирать условия, обеспечивающие увеличение возможной глубины превращения. На последнюю величину, очевидно, влияют температура, давление и состав исходной смеси. [c.211]

Материальный и тепловой балансы. В режиме идеального смешения температуры и концентрации реагентов одинаковы по всему объему реактора такой же состав и температуру имеет и поток, выходящий из реактора. Состав исходной смеси, которая подается в реактор, будет конечно, другим, так что у входа в реактор идеального смешения все переменные изменяются скачкообразно. Уравнения материального баланса реактора идеального смешения, работающего в стационарном режиме, легко получить, приравнивая разность между количеством -го вещества, входящим и выходящим из реактора в единицу времени, скорости изменения количества данного вещества в результате химических реакций [c.275]

Для того чтобы определить оптимальный профиль температур в печи и максимальную скорость образования целевого продукта, нужно знать состав исходной смеси на входе в печь и зависимость [c.11]

Расчет процесса разделения по уравнению (I, 132) производится в следующей последовательности. Задано количество загруженной в куб смеси Оу, кГ-моль состав исходной смеси Ху, мол. доли состав дистиллята Хр, мол. доли состав кубового остатка Хр, мол. доли скорость испарения — отгонки О, кГ-моль ч. [c.60]

Расчет температуры подогрева жидкости Т и состава равновесных фаз X ж у оформлен в виде процедуры РЕЕВ. Формальными параметрами процедуры являются N — число компонентов системы Р и ХЕ — количество и состав исходной смеси УЕ — количество паровой фазы X, V, Т — выходные параметры — состав пара, состав жидкости и температура значения величин Р, УР и массива ХЕ задаются в исходной информации. В процедуре используются также глобальные переменные, которые необходимо задавать А, А2, А >, А — массивы коэффициентов уравнения для расчета констант фазового равновесия, ЕР8 — точность расчета температуры Т — начальное значение температуры. Коэффициенты Л1, А2, ЛЗ, Л4 для каждого компонента определяются по экспериментальным данным Р — Тс использованием программы метода наименьших квадратов (стр. 338). [c.199]

Состав исходной смеси и продуктов разделения [c.257]

Состав исходной смеси ограничивается пределами взрывоопасных концентраций, поэтому в поступающую в реактор смесь всегда добавляют водяной пар (25—50% об.), который способствует также повышению селективности за счет десорбции акролеина. [c.419]

Пример У1-6. Предполагается испытать различные варианты технологического оформления процесса превращения вещества А в продукт Я. Состав исходной смеси 99% Л и 1% / . Смесь, выходящая из реактора, должна содержать 10% А и 90% Реакция является элементарной и протекает в соответствии со следующим стехиометрическим уравнением [c.154]

Для того, чтобы определить оптимальный профиль температур в реакторе и найти отсюда максимальную скорость образования целевого продукта, нужно знать состав исходной смеси на входе в аппарат и зависимость скорости реакции От температуры. На основании этих данных можно вычислить скорость реакции как функцию температуры и степени превращения и затем представит указанные зависимости графически (рис. УП1-8 или VHI-9). Пунктирные лй- [c.217]

Газ движется слева направо. Состав исходной смеси, % Q(i = a,74 jj =81,9 [c.218]

Исходные данные для расчета реактора обычно включают его производительность, выраженную тем или иным способом, и состав исходной смеси, поступающей в реактор. Все прочие параметры могут быть рассчитаны на основе соответствующих уравнений либо принимаются, исходя из известных экспериментальных данных. [c.254]

Последнее равенство является контрольным и позволяет путем подбора определять долю от1 она е многокомпонентных смесей прн. аданных температуре и давлении. Зная состав исходной смеси, температуру и давление, определяют давление паров или константы равновесия отдельных комнонентов и затем, задаваясь различными. начепиями доли отгона е, определяют соответствующие концентрацпи компонентов в паровой фазе и суммируют их. Искомой доле отгона отвечает то значение е, при котором 2Аг/ = 1. [c.200]

Оценка термодинамической эффективности различных схем ректификации многокомпонентных смесей выполнена в работе [24], где с-ра ннвалнсь обычные схемы из простых колонн (рпс. П-16, а), и схемы со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. П-16, б и в цифры у колонн соответствуют номеру таредки N и общему их числу). Состав исходной смеси, относительные летучести компонентов, составы и массы получаемых продуктов приведены в табл. П.2. [c.119]

Обычно задан состав исходной смеси стехиометрпческие коэффициенты а,, термостатический параметр / и параметры кинетической зависимости предполагаются известными. Так как уравнения (УП.ЗЗ) и (УП.34) содержат пять переменных ТГ, 0 и Q, значения трех переменных надо выбрать, а двух остальных — вычислить из этих уравнений. Переменная Тf связана с исходной смесью в одних случаях она задана, а в других — может быть поставлен вопрос, нуждается ли исходная смесь в предварительном подогреве или охлаждении. Переменные Т и связаны с продуктом процесса и, хотя температура продукта может не играть особой роли, достигнутая в процессе степень полноты реакции имеет решающее значение, поскольку она определяет скорость образования продукта, получение которого является целью всего процесса. Переменные 0 и связаны с конструкцией реактора и выбираются относительно свободно. Время контакта 0 равно отношению и если д задано исходя из требуемой производительности процесса, то 0 определяет необходимый объем реактора V. Если же необходимо использовать определенный реактор с заданным объемом V, значение 0 определяет объемную скорость потока д. [c.159]

Представленные на рис. 39 схемы систем показывают предельные возможности по селективному отделению полученных продуктов из реакционной смеси. Такой вариант стациона43ного процесса предопределяет состав исходной смеси А—В. [c.201]

Предполагаем, что в процессе сепарации устаь авливается состояние равновесия при давлении сепарации р и температуре t , состав исходной смеси задан в молярных долях (рис. 3). Используем следующие обозначения Р — число молей исходной смеси а — состав исходной смеси в молярных долях V, Уг — число молей и молярный состав газа сепарации Ь, х,—число молей и молярный состав газового конденсата. Запишем материальный баланс процесса [c.33]

Состав исходной смеси 40 м )л. % А, 40 мол. % В, 20 мол. % инертного газа. Теплоемкости (в дж/кмодь град ) исходные вещества—25,1-10 , продукты реакции—41,87-10 , инертный газ—20,9 10 . Величина ДН,=53,5-10 дж кмoль- A при 278 °К- Известна также зависимость k от Т [c.155]

При прокалнпании 1,56 г смеси карбоната цинка с оксидом цинка получили 1,34 г оксида цинка.. Вычислить состав исходной смеси (в процентах по массе). [c.242]

Если известен состав исходной смеси и полное давление, то парциальное давление можно выразить через величину степени превращения. Например, для реакции типа Л+ + 5 при исходном составе (50% А и 507о В) и полном давлении, равном [c.129]

XapaKTqjK THKH мембранной установки, работающей в режиме идеального каскада (т. е. с изменяющимся от ступени к ступени соотнощением потоков пермеата и исходного 9 для вырав-ниваиия концентрации целевого компонента в межступенчатых потоках смещения), представлены в табл. 8.21 (1-я ступень — исходный газ, 16-я—вывод пермеата). Разность давлений в каждой ступши одинакова и равна 2,76-10 Па. Состав исходной смеси (в мол. долях) Кг — 3,50-10 Хе — 7,1Ы0 Аг — остальное. [c.319]

Здесь М — массовый поток распределяемого компо нента из газовой фазы в жидкую во всем аппарате Обычно в качестве исходных данных при проектиро ваини задаются расход и состав исходной смеси конечная концентрация разделяемой смеси или сте пень извлечения распределяемого компонента, на чальный состав абсорбента или экстрагента. Тогда [c.43]

Здесь же приведем данные о конверсии СО, поскольку эта реакция (СО-ЬНаО — -СОг+Нг) приводит к получению дополнительных количеств водорода. На результаты этой реакции оказывают влияние температура и состав исходной смеси, причем уравнение, связывающее степень превращения СО— X с константой равновесия и соотношениями компонентов в исходной смеси /ИнзО- осо НаО осОа осо = 6 oJ. она тосо = бна, следующее [c.320]

Я 1 И 1 8 а 8 Я 1 1 1 р а И. Состав исходной смеси,. % Г Совтав гидрогенизата, % Удельная радиоактивность, % от радиоактивности исходного меченого компонента Доля суммарной радиоактивности, % [c.231]

В молекулярных (низковольтных) масс-снект-р а X низкого разрешения преобладают пики молекулярных ионов, что позволяет рассчитывать по этим спектрам групповой состав исходной смеси. Число групп соединений,поддающихся определению этим методом, ограничено. Члены гомологических рядов углеводородов H2 +z, сернистых, С Нгп+гй.л и кислородных nHin+zO,j соединений имеют четные молекулярные массы. В масс-спектрах соедпнений каждого из этих трех классов пики членов разных гомологических рядов, величины z в формулах которых различаются па 14 единиц, взаимно налагаются. В результате в молекулярных масс-спектрах смеси соединений этих классов можно выделить не более 7 серий четных величин т/е, характеризующихся значениями 2 = 2—14р, —i p, —2—14р, —4—14р, —6— 14р, —8—14/7, —10—14р, где = О, 1, 2, 3 и т. д. Ясно, что величины Z для сернистых и кислородных соединений не равны значениям z в рядах изобарных им углеводородов (например, при X — у = i первые ниже на 4 и 2 единицы соответственно). [c.36]

Продукт R должен получаться со скоростью 12-10" кмоль/сек. Его экстрагируют из реакционной массы, а непрореагировавщую часть веществ Аи В уничтожают, поскольку их рециркуляция невозможна. Рассчитать оптимальные размеры реактора, выбрать его тип и определить оптимальный состав исходной смеси. [c.160]

Другим фактором, влияющим на общую кислотность цеолитов, является соотношение оксидов алюминия и кремния. Найдено, что кислотная сила фожазитов возрастает при уменьшении числа атомов алюминия. Соотношение 5102/А120з можно менять в широких пределах, изменяя состав исходной смеси или удаляя алюминий из отвержденного цеолита. Установлено, что у цеолитов X сила и число кислотных центров меньше, чем у типа У. Это кажется удивительным, потому что цеолиты X содержат больше AI2O3 и, следоват(зльно, больше протонов. Замечено, что деалюминирование цеолита типа Y на ЪЪ% не влияет на активность катализатора при крекинге изооктана,, что объясняется сохранением очень сильных кислотных центров. [c.109]