Удельный по скорости истечения газо

ПО диаграммам состояния. По ним МОЖНО определить упругость паров при данной температуре, давление перегретых паров (газовой фазы) при данных условиях, удельный объем и плотность жидкой, паровой и газовой фаз, их теплосодержание (энтальпию), теплоту парообразования, степень сухости и влажности паров, работу сжатия газа компрессором и повышение температуры при сжатии, эффект охлаждения жидкости и газа при снижении давления (дросселировании), теплоемкость при постоянном давлении или постоянном объеме для жидкой, паровой и газовой фаз, скорость истечения газа из сопел газогорелочных устройств. [c.30]

Прибор для определения удельного веса, основанный на истечении газа, изображен на фиг. И1, а. Стеклянный цилиндр диаметром 7—8 см закрыт металлической крышкой, сквозь которую проходит стеклянная трубка 7, открытая с нижнего конца, в верхней части она присоединена к металлическому трехходовому крану и окружена защитной металлической трубой, имеющей прорезы, позволяющие видеть метки на узких частях стеклянной трубки. Защитная труба составляет одно целое с трехходовым краном. Вся эта часть вынимается из стеклянного цилиндра, если отвинтить гайку 2. Вверх от крана идет металлическая трубка с крышкой, имеющая внутри платиновую пластинку с маленьким отверстием. Трехходовый кран на рукоятке имеет метки, показывающие, с чем соединена трубка 7 в том положении, какое имеется на чертеже, трубка 7 соединяется с боковым ходом крана. Прибор наполнен водой почти до верха. Требуется определить скорость истечения газа из трубки 7, для чего по секундомеру измеряют время, необходимое для поднятия уровня воды от нижней до верхней метки трубки. В металлической крышке стеклянного цилиндра имеется отверстие, которое закрывается завинчивающейся металлической пробкой. Если эту пробку завинтить и закрыть кран, то вода из прибора не выльется в таком виде прибор годен для переноски. При работе прибора должно быть сообщение между воздухом, имеющимся над водой в цилиндре, и атмосферой, для чего металлическую пробку следует открыть, вывинтив ее на несколько оборотов. Целиком вывинчивать пробку не рекомендуется, [c.300]

Теплотворная способность, ккал/кг Скорость истечения газов, м/сск Удельная тяг кг-сек/кг [c.213]

Иметь наибольшее значение газовой постоянной или наименьшую молекулярную массу продуктов сгорания, что обеспечит наибольшую скорость истечения газов из сопла и, следовательно, наибольший удельный импульс тяги. [c.20]

Величина удельного газообразования представляется очень удобным параметром для сравнения различных топлив. Если об ем газов, соответствующий удельному газообразованию, пропустить через площадь сопла за одну секунду, то скорость газов будет наибольшей при наибольшем значении газообразования. Топливо, имеющее наибольшее удельное газообразование в условиях ракетного двигателя, обеспечит наибольшую скорость истечения газов из сопла, и следовательно, наибольший удельный импульс тяги [c.49]

Роль водорода как рабочего тела в любом ракетном двигателе достаточно хорошо известна. Водород, обладая очень малым молекулярным весом, имеет самое высокое значение газовой постоянной и, следовательно, позволяет получить самое высокое значение скорости истечения газов из сопла и высокий удельный импульс тяги. [c.209]

Отсюда следует, что удельный импульс прямо пропорционален скорости истечения газов из сопла и теплопроизводительности топлива. Удельный импульс тяги и теплопроизводительность топлива практически одинаковы по своей значимости и энергетической характеристике топлива. Однако надо иметь в виду,. [c.246]

Для газовых и мазутных факелов достаточные значения среднемассовых скоростей сред обеспечиваются выбором выходных сечений горелок и форсунок и скоростей истечения газа и мазутно-газовой смеси, подачей интенсификатора (см. рис. 6.18 и 6.22), а для мазутных факелов — также и обеспечением достаточного количества (удельного расхода) распылителя. [c.574]

Наиболее простой и быстрый метод определения удельного веса газов основан на наблюдении над скоростями и временем истечения различных газов из малого отверстия под давлением. Было найдено, что скорости истечения газов обратно пропорциональны корням квадратным из их плотностей. Если обозначить через V — скорость истечения газа, р — плотность этого газа, р — давление, под которым находится газ, выходя из узкого отверстия в пространство, где имеется давление рь то, как показывает формула [c.202]

При понижении давления газа перед турбодетандером расход меняется за счет уменьшения удельного веса и скорости истечения газа из сопел, опреде- [c.7]

Давление воздуха перед соплом, МПа (ата). . Скорость истечения газов из сопла, м/с. . . Удельные расходы на 1 кг испаряемой влаги [c.125]

Скорость истечения газов из сопла, м/с. . 100—400 Удельные расходы на 1 кг испаряемой влаги [c.165]

Выход коксового газа составляет, считая на сухой безвоздушный газ, от 300 до> 350 л на тонну сухой шихты. Весовой выход вычисляют, умножая объемный выход на удельный вес газа, определяемый или на основании данных газового анализа или прибором Шиллинга по скорости истечения газа через капилляр. [c.239]

Удельный импульс топлива, применявшегося в ракете А-4, равен приблизительно 220 при работе на земле следовательно, скорость истечения газов составляет приблизительно 2130 л/сек. так как в секунду сгорает 125 кг топлива, то развиваемая ракетой тяга равна приблизительно 25 200 кг. Примерные рабочие условия внутри сопла указаны на рис. 17. [c.218]

Сущность способа пневматического распыления заключается в образовании аэрозоля путем дробления жидкого лакокрасочного материала струей сжатого газа (обычно воздуха). Образующийся аэрозоль движется в направлении газовой струи и при ударе о деталь коагулирует капли сливаются, образуя на поверхности слой жидкого лака или краски. Для распыления лакокрасочного материала применяют форсунки с кольцевым газовым каналом и наружным смешением жидкости и газа (рис. 7.1). При малой скорости газового потока жидкость не дробится. Существует предельная критическая скорость истечения газа Шкр, при которой происходит распыление. Она является функцией давления газа р и его удельного объема V при температуре распыления Т [c.200]

При испытаниях в 1959 г. первого в США опытного атомного ракетного двигателя в качестве рабочего тела применялся жидкий гелий. В дальнейшим для двигателя будет использоваться жидкий водород. При работе этого двигателя достигнута скорость истечения рабочего тела порядка 10 км/сек, что отвечает удельному импульсу около 1000 сек. В обычном ракетном двигателе на жидком кислороде и керосине скорость истечения газов составляет около 3 км/сек, а удельный импульс — около 300 сек. [c.205]

Т — температура сгорания топлива, °К-Из уравнений следует, что скорость истечения продуктов сгорания возрастает с увеличением удельного объема газов (газообразования) и температуры горения топлива и зависит от газовой постоянной Я. [c.118]

По величине скорости истечения энергоносителя из сонла, пользуясь формулами (У,147) и (У, 150), находим начальные параметры газа и По заданной производительности измельчителя и удельному расходу энергоносителя определяем его общий расход (в м /ч) и расход па одно сопло (в кН/ч) [c.230]

Анализ данного выражения показывает, что при р = Р2/Р Ь т. е. когда Рг = Р, расход газа Л/= О, т. е. истечения газа не происходит. При уменьшении р расход газа возрастает, но при р = О он опять становится нулевым. Математически это объясняется тем, что при />2 = 0 удельный объем газа У2= скорость же истечения остается конечной. Действительно, если в формулу (5.16) подставить р = О, то можно получить [c.128]

Заметим как правило, тепловые балансы не учитывают удельной кинетической энергии потоков и /2 (см. главы 6, 7), поскольку она мала в сравнении с энтальпиями / и их перепадом I] - 2- Кинетическая энергия начинает вносить заметный вклад в энергетический баланс, когда значения и исчисляются сотнями метров в секунду. Именно такая ситуация возникает при истечении газов, когда 2 становится соизмеримой со скоростью звука (в некоторых случаях и превосходит ее). [c.210]

Приведенные уравнения удовлетворительно описывают зависимость гидравлического сопротивления (АР, Па) от скорости газа в горловине ( и/ ,, м/с), удельного расхода жидкости на орошение ( л/м газа), скорости истечения жидкости из форсунки (, м/с). Экспериментальные данные обрабатывались методом множественной корреляции. Диапазон рабочих скоростей газа исходных параметров составлял 25 — 45 м/с в пересчете на сечение горловины СВ. Диапазон изменения величин д = = 0,5 4л/м , w = 1,5 10 м/с. Отклонение расчетных значений АР от экспериментальных не превышает 15%. [c.7]

Температура газов в камере Гк. Из формулы (1.7) видно, что чем выше Гк, тем больше скорость истечения и удельная тяга. Современные химические топлива могут обеспечить температуру камеры до 6000 К, однако материал стенок камеры не выдержит этой температуры. [c.18]

Истечение газов и паров отличается от истечения жидкости тем, что при истечении из отверстия или сопла газов одновременно с увеличением линейной скорости и уменьшением давления происходит их расширение с увеличением удельного объема. [c.86]

В. А. Спейшер [Л. 67] по результатам различных исследований подробно рассмотрел закономерности развития факела, горящего в условиях свободной струи, и сделал вывод о том, что длина такого факела есть функция диаметра сопла, скорости истечения газа из него, действительного расхода воздуха, коэффициента молекулярной диффузии, удельного веса и вязкости газа. В практических условиях большинство горелок имеют устройства, позволяющие улучшить процесс смешения и тем самым увеличить интенсивность горения. В общем виде длина горящего факела приближенно может быть представлена [Л. 67] [c.35]

Горелки внешнего смешения (диффузионные) могут успешно работать без проскоков пламени практически при любых скоростях истечения газа и воздуха, при любом подогреве компонентов горения, в том числе и до температур, превышающих температуру самовоспламенения газа, и без водяного охлаждения носика, что повышает надежность их работы. Работу диффузионных горелок можно существенно улучшить, если применить в них многоструйную подачу газа в поток дутьевого воздуха (см. рис. 8, в). Исследования [20] показали перспективность применения многоструйных диффузионных горелок в циклонных реакторах при высоких подогревах воздуха. При удельной тепловой мощности циклонного реактора до 9 МВт/м и коэффициенте расхода воздуха 1,08—1,1 даже недостаточно совершенные многоструйные диффузионные горелки, имевшие всего лишь семь газовьшускных отверстий, обеспечивают выгорание основной части топлива в головной части циклона (до 98% к сечению, отстоящему от крышки циклонного реактора на 0,7Лц). На качество горения при использовании диффузионных горелок оказывает заметное влияние коэффициент расхода воздуха, особенно при низких его значениях. Величина оптимального коэффициента расхода воздуха несколько выше, чем у горелок предварительного смешения, и для исследованных типов диффузионных горелок составляет 1,08-1,1. [c.23]

Применение газдвой турбины увеличило число индивидуальных углеводородов и топлив, подлежащих изучению с точки зрения возможности использования их в воздушно-реактивных двигателях. Изыскание и освоение новых видов топлив, обеспечивающих высокие скорости истечения газов и большую удельную тягу, являются одним из путей создания более совершенных схем и конструкций реактивных двигателей. [c.77]

Указанные в таблице значения теплопроизводительности являются теоретическими, определенными по теплотам образования без учета теплоты плавления, кипения и испарения, которые необходимо принимать во внимание, если определять такие показатели двигателя, как удельный импульс. Количество тепла, необходимого на расплавление металла и доведение его до жидкофазного состояния будет тем выше, чем выше температура плавления. От температуры кипения и теплоемкости будет зависеть количество тепла, идущее на испарение металла. Чем выше эти показатели, тем меньшие значения будет иметь удельный импульс тяги и тем хуже данное горючее. На величину удельного импульса тяги влияет скорость истечения газов из сопла, которая зависит от величины газообразования. Газообразование, в свою очередь, зависит от продуктов реакции — важно, чтобы в их составе было больше низкомолекулярных веществ и почти не было легкоконденсирующихся окислов металла, которые могут осаждаться в виде твердого остатка на стенках сопла и этим значительно снижать скорость истечения и тягу. [c.225]

Разработаны горелки ГВП на номинальный расход газа от 500 до 20 ООО м /ч. Скорость истечения газа 200—460 м/с. Удельный расход тепла во вращающихся цементных печах 1500— 1Й00 ккал/кг. [c.500]

Удельный вес газа можно определить методе м истечения зффузио метром, принцип действия которого зэ ключается в пропуске вытесняемого водой газа, находящегося в приборе, через калиброванное отверстие платиновой пластинки. Пропуская определенное количество воды по отметкам сосуда, в котором она находится, замечают время операции. Пропуск делают два-три раза и вычисляют среднеари фметическую скорость истечения газа. Так же делают и с воздухом. Удельный вес газа получают по уравнению [c.173]

Увеличение скорости истечения газа улучшило смешение газа с воздухом и сжигание газа, подняло температуру факела и нормализировало положение зоны спекания химический недожог топлива исчез. В результате повысилась производительность печен до 24,2 т1час, удельный расход топлива снизился до уровня, достигнутого при работе этих печей на твердом топливе — 1695 кка.я1кг кл при влажности шлама 38%, коэффициент использования печей поднялся до 0,96, средняя марка цемента возросла с 455 до 534 кПсм . [c.117]

В рассматриваемых горелках рационально используется потенциальная энергия газа среднего давления, превращающаяс в кинетическую энергию струи, для смешивания его с воздухом, тогда как при редуцировании или дросселировании этого газа для горелок с низким давлением потенциальная энергия не ист пользуется. При установке горелок с высокой скоростью истечения газа достигается полнота сжигания газа при меньших значениях коэффициента избытка воздуха, чем в горелках с низкими скоростями, и, следовательно, при прочих равных условиях, снижается удельный расход топлива. [c.121]

Давление в конечный момент сжатия может понизиться по сравнению с внешнеадиабатическим режимом работы компрессора, а температура газа перед турбиной возрасти. Повышение температуры газа перед турбиной, уменьшение удельной работы сжатия (уменьшение мощности турбины, так как в исследуемом ГТД Мгс=М г), увеличение массового расхода рабочего тела и снижение его плотности при более высокой температуре способствуют увеличению скорости истечения отходящих газов из реактивного сопла и росту удельной тяги и тяги двигателя. [c.270]

Коэффициент Сж зависит от соотношения газовой константы, приведенной в стандартах ASME, и коэффициента скорости истечения. Он является функцией соотношения удельных теплоемкостей газа ( j v), которые, в свою очередь, зависят от плотности газа. На рис. 55 представлена зависимость коэффициента Сж от относительной плотности газа для сопла, имеющего коэффициент скорости истечения, равный 97,5%. Если обратное давление составляет менее 20% от прямого давления, то Fr и F можно принять равными единице. На рис. 56 приводятся значения Fp и F>k для аппаратов, рабочее давление в которых превышает 7 кгс/см . С помощью рис. 55, 56, зная другие переменные уравнения (73), (74), легко определить величину S. В зависимости от S подбирается предохранительный клапан. При этом необходимо учитывать давление в аппарате, размеры фланцев, температуру среды, материал, из которого изготовлен клапан, и другие ограничения, например обратное давление и т. д. [c.102]

В центробежной форсунке удельный поток жидкости на оси факела мал и по мере удаления от оси сначала возрастает, а затем, достигнув максимума, постепенно убывает. При малых перепадах давления форма факела близка к конической. С увеличением скорости истечения уже на сравнительно небольших рарстояниях от сопла факел начинает сжиматься, и его форма приближается к цилиндрической. Причина сжатия в следующем ВО время движения капли эжектируют газ так, что внутри факела об разуется разряжение. Под действием перепада давления внутрь факела устремляется газ из окружающего пространства, вследствие чего происходит отклонение капель от их первоначального направления к оси и его сжатие. Однако если корневой угол [c.82]

Исли давление за турбиной выше, чем перед компрессором, то приведенная скорость истечения при одинаковых условиях полета у турбореактивного двигателя выше, чем у прямоточного воздушно-реактивного двигателя. Но в последнем возможны более высокие температуры. Поэтому прямоточный воздушно-реактивный двигатель может развивать большие удельные тяги даже при меньших давлениях в реактивном сопле. Однако для увеличения тяги в турбореактивном двигателе можно поместить за турбиной вторую камеру сгорания (так называемую форсажную камеру), в которой газ может дополнительно нагреваться до такой же температуры, как и в прямоточном воздушно-реактивном двигателе. В этом случае тяга турбореактивного двигателя существенно возрастает. [c.57]

Анализ характеристик ракетного двигателя предполагает расчет следующих параметров тяги Ру эффективной скорости истечения продуктов сгорания из сопла /эфф, коэффициента тяги характеристической скорости и удельного импульса /уд. При рассмотрении идеализированной одномерной схемы камеры сгорания параметры рабочего процесса можно выразить через температуру адиабатического горения в камере Гк, среднюю молекулярную массу М выхлопных газов и показатель адиабаты (отношение удельных теплоемкостей) у, а также через соответствующие величины давления и площади сопла в критичес-к( м и выходном сечениях. [c.15]

Другой аналогичный прибор представлен на фиг. 111, б. Стеклянный баллон 7 сообщается одним концом с уравнительным сосудом 2, а другим с трехходовым краном. Баллон и частично уравнительный сосуд наполняют водой. Через левую трубку трехходового крана наполняют прибор газом или воздухом через правую, имеющую внутри платиновую пластинку с узким отверстием, газ выпускают. Баллон 7 имеет одну метку внизу, другую вверху и поме щается в широкой стеклянной трубке, в которую наливается вода, служащая для поддержания постоянной температуры газа и воздуха. Источник исследуемого газа присоединяется каучуком к левой трубке трехходового крана. При достаточном давлении газ сам наполняет баллон 7, вытесняя воду если же давление газа мало или если в баллон 7 набирают воздух, то опускают уравнительный сосуд и закрывают кран в тот момент, когда уровень воды будет на несколько сантиметров ниже метки. Наполнив баллон 7 газом, закрывают кран, поднимают уравнительный сосуд и вьтускают газ через узкое отверстие в правой трубке, повернув соответствующим образом кран. Наполнив и выпустив газ из баллона 7 два или три раза для промывки соединительных трубок и прибора от остатков воздуха, набирают газ окончательно так, чтобы, когда уравнительный сосуд будет поднят и установлен на соответствующей подставке, уровень воды был на 2—3 см ниже метки. Соединив баллон 7 с правым ходом, где имеется отверстие, пускают в ход секундомер в момент прохождения уровня воды через нижнюю метку. При прохождении уровня через верхнюю метку секундомер останавливают. Опыт повторяют несколько раз с исследуемым газом и берут среднее из измерений. Измерение скорости истечения воздуха можно производить до или после измерений с газом. В обоих случаях перед измерением следует два-три раза промыть прибор, выпуская воздух через узкое отверстие. Если сначала производят измерения с воздухом, то предварительная промывка прибора все равно обязательна, так как в большинстве случаев нельзя быть уверенным, что в приборе не осталось газа от предыдущего опыта. Определив среднее из времени истечения воздуха и среднее из времени истечения газа, находят удельный вес газа по указанной выше формуле. [c.302]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология