Критическая степень наполнения

Задаваясь различными степенями наполнения для данного сечения, можно определить расход воды, соответствующий критической глубине потока. Живое сечение, отвечающее заданному минимальному расходу, будет иметь высоту, равную критической глубине. [c.41]

Из таблицы видно, что для мастик на основе смолы ПН-1 характерно наименьшее значение коэффициента диффузии при определенном наполнении, соответствующей критической степени наполнения. [c.138]

Критическая степень наполнения пластика, содержащего непрерывные ориентированные волокна, может быть рассчитана по формуле [c.33]

Кроме того, должно быть обращено внимание на то, чтобы в сосуде над жидкой фазой оставалось некоторое свободное пространство для температурного расширения жидкости. Как степень наполнения, так и процент свободного пространства зависят от характера жидкости и температурных условий. Соответствующие нормы, принятые в Англии, приведены в табл. 13, в которой также приведены значения давлений при принятых максимальных температурах. К первой группе отнесены газы, критическая температура которых никогда не может быть достигнута в интервалах колебаний атмосферных условий, ко второй — газы, критическая температура которых находится в пределах атмосферной температуры. [c.175]

Композиционные материалы представляют собой многофазные системы, полученные из двух или более компонентов и обладающие новым сочетанием свойств, отличным от свойств исходных компонентов, но с сохранением индивидуальности каждого отдельного компонента [36]. Основными компонентами композиционного материала являются полимерная основа (матрица) и наполнитель (дисперсный или волокнистый). При введении наполнителя требуется соблюдать критическую степень (оптимум) наполнения, соответствующую не только максимальному улучшению физико-механических свойств, но и высокой химической стойкости [37, 38, с. 32—35 39]. При выборе компонентов и определении их необходимого содержания в композиции следует учитывать форму и размер частиц наполнителя, возмож- [c.15]

Зная 1, д и задаваясь степенью наполнения к/й, можно определить сначала гидравлический радиус, а затем диаметр трубы. Полученные данные подставляют в расчетную формулу (3.9) и определяют скорость V. Если найденная величина V окажется меньше критической, то увеличивают уклон и решают задачу снова. При скорости выше максимально допустимой уклон уменьшают. [c.65]

Степень наполнения цистерн и бочек сжиженными газами, не указанными в табл. 15, определяется производственными инструкциями заводов-наполнителей, исходя из того, что при наполнении сжиженными газами, у которых критическая температура выше -f50° , в цистернах и бочках должен быть достаточный объем газовой подушки, а при наполнен сжиженными газами, у которых критическая температура ниже -1-50 °С, чтобы при температуре Ч-50°С давление в цистернах или бочках не превышало установленного для них расчетного давления. [c.793]

При подборе оптимального соотношения пигмент — связующее для диспергируемых паст установлено, что наибольшая эффективность диспергирования технического углерода в водных растворах сополимера малеинизированного льняного масла со стиролом ВМЛ-С достигается при так называемом критическом содержании пленкообразователя [151]. Критическое содержание пленкообразователя в суспензии соответствует перегибу на кривых зависимости вязкости суспензии от содержания технического углерода для каждой концентрации раствора пленкообразователя. Зависимости некоторых параметров пасты и степени диспергирования от концентрации раствора пленкообразователя, соответствующей критическому содержанию в пасте, показаны на рис. 2.1. Как видно из рисунка, при высоких концентрациях пленкообразователя снижаются степень наполнения пасты и степень диспергирования. При низких концентрациях получаются суспензии с невысокой стабильностью. При диспергировании суспензий с содержанием пленкообразователя выше критического наблюдается сильное вспенивание. [c.83]

Из рис. 79 [40] видно, что существует резко выраженная зависимость прочности от степени наполнения системы. По мере увеличения ф прочность систем изменяется незначительно, пока концентрация твердой фазы не достигнет критического значения фкр, после которого Рт резко возрастает (точки а). Это еще раз подтверждает известные данные о том, что фкр является специфичной для каждой системы и обусловливается (при одном и том же связующем) природой к дисперсностью пигментов. [c.136]

Как следует из рис. 3, пигментирование покрытий на основе ПСХ-С охрой и железным суриком приводит к резкому уменьшению критических толщин покрытий даже в областях малых степеней наполнения при этом наиболее сильное влияние оказывает железный сурик и несколько меньшее — охра. [c.113]

В двигателе окисление топлива кислородом воздуха начинается в процессе наполнения и сжатия горючей смеси. Чем выше степень сжатия, тем больше давление и температура цикла, интенсивнее протекают процессы окисления. Эти процессы еще более энергично продолжаются после воспламенения топлива, особенно в тех порциях рабочей смеси, которые сгорают последними здесь количество продуктов окисления максимально. Когда концентрация нестойких соединений достигает критического значения для данного вида топлива, происходит взрывное сгорание оставшейся части несгоревшей рабочей смеси. На рисунке 12 приведена индикаторная диаграмма, которая снята при работе детонирующего двигателя. [c.45]

Введение понятия критическая концентрация позволяет получить зависимости свойств наполненных композиций, инвариантные относительно природы наполнителя. Для построения таких кривых концентрация наполнителя заменяется приведенной величиной Ф/Фкр, которая определяет степень изменения свойств композиции при данной концентрации Ф и изменяется от О до 1. С помощью такого приведения удается получить обобщенные зависимости рада свойств (в том числе модуля, температуры стеклования и др.) от приведенной концентра-ции независимо от природы наполнителя. При Ф р весь полимер переходит в состояние поверхностного слоя, и тогда на основании данных о Фкр легко может быть оценена толщина этого слоя как d = VjS (1/—объем полимера, S — общая поверхность наполнителя при Ф/Фкр = 1). Найденные для разных наполнителей значения лежат в разумных пределах (80—400 А). [c.169]

Критическое напряжение, необходимое для начала продольного раздира, всегда увеличивается при введении сажи. В резинах из натурального и в меньшей степени бутадиен-стирольного каучуков критическое напряжение продольного раздира вначале резко уменьшается с ростом удлинения. Но при удлинении выше 100% сопротивление продольному раздиру резин из натурального каучука, наполненных сажей, становится почти таким же, как и у вулкани- [c.47]

При изучении смазочной способности наполненных смазок установлено [34], что действие дисульфида молибдена на противоизносные свойства смазок в значительной степени онределяется природой загустителя. В смазках критическая нагрузка заедания повышается и [c.140]

Для однофракционного шарообразного наполнителя Умакс= = 74%, для полидисперсного — макс = 81%. Критическая степень наполнения составляет для 5102 — 37%, СаРг —27, РеЗг — 25%. По количеству полимерного компонента, находящегося в меж-фазном слое, при критической степени наполнения можно определить среднюю толщину межфазного слоя [13]. Так, для поли-диоперсного наполнителя [c.56]

Таким образом, проведенные исследования показали, что для системы фуриловофенолформальдегидная смола - шунгит - термоантрацит существует критическая степень наполнения, соответствующая определенному изменению структурно- и физико-механических показателей. [c.134]

Определены вязкость и предел тевучести полинвр-ных систем аа основе фуриловофенолофсрнальдегвднсй смолы, шунгита и термоантрацита в зависимости от степени наполнения в широком диапазоне напряжений сдвига и температур. Показано, что для данных систем существует критическая степень наполнения, соответствующая резкому возрастанию вязвости и предела текучести системы. [c.207]

О количестве газа в баллоне можно судить по манометру только для Нг, Ог, N2, СО, СН4, инертных газов, а также СгНг. В случае стальных баллонов, которые заполняют жидким газом, манометр показывает только давление пара, независимо от количества жидкого газа в баллоне [см. также рис. 322 (стр. 552), давление пара до критической точки]. Если точно известен вес пустого баллона, то взвешиванием можно установить степень наполнения. Приблизительную оценку можно получить следующим образом нужно положить баллон так, чтобы его верхняя часть лежала несколько ниже дна, и затем несколько раз слегка поднять верхнюю часть. Происходящее при этом движение жидкости вызовет в зависимости от ее количества ощутимое перемещение веса и отчетливое журчание. Такие газы, как NH3, SO2 или СОг, можно извлекать из стальных баллонов непосредственно в сжиженном состоянии. Для этого стальной баллон помещают на подходящую деревянную подставку, слегка наклоняют и заполняют сосуд Дьюара сильно кипящей жидкостью операцию эту лучше проводить в вытяжном шкафу. Об извлечении СОг в виде снега см. разд. П.2.б. [c.344]

Наполнение цистерн и бочек сжиженными газами строго-нормируется. Количество жидкого аммиака для залива в цит стерны с отдачей газа устанавливается с учетом температурных условий и испарения газа. Степень наполнения определяется, исходя из того, что при наполнении сжиженными газами с критической температурой выше -Ь50°С, в цистернах и бочках должен быть достаточный объем газовой подушки, а при наполнении газами с критической температурой ниже +50°С давление в цистернах или бочках при температуре Ч-50°С не превышало установленного для них расчетного давления. [c.191]

Минимальной расчетной скоростью (критической или самоочищающей) называют наименьшую допустимую скорость течения, при которой обеспечивается самоочищение труб и коллекторов. Минимальную расчетную скорость течения сточных вод принимают в зависимости от крупности содержащихся в них примесей, от гидравлического радиуса или от степени наполнения. Для бытовых и дождевых сточных вод минимальные скорости при наибольшем расчетном наполнении труб следует принимать по табл 3.3. [c.47]

Блок зажигания. Данный элемент системы обеспечивает необходимую энергию электрической искры, длительность ее существования и периодичность зажигания. Принципиальные схемы блоков зажигания подробно описаны в [6, 61, 62, 69]. Энергия зажигания газовоздушных, смесей имеет величину порядка 1 МДж, а кислородно-газовых- 0,01 МДж. Энергия искры, создаваемой автомобильной бобиной зажигания, составляет 100—200 МДж. Поэтому обычно в газоимпульсных системах зажигание обеспечивается достаточно стабильно. Если время существования искры больше определенного критического значения, то может возникнуть стабилизация пламени в камере, так как горючая смесь подается непрерывно. Стабилизации пламени могут способствовать также и такие факторы, как температура стенок смесепровода й камер наличие локальных завихрений, невентилируемых участков трассы и т. п. Для камер, работающих на жидком топливе, конструкция блоков зажигания несколько отлична. Это обычно блоки зажигания, на которых регулируется продолжительность существования искры, обеспечивается отключение подачи смеси на период ее воспламенения. Во всех случаях блок зажигания должен обеспечивать плавное регулирование периода повторения искры,, так как в процессе работы необходимо регулировать степень наполнения камер смесью. [c.81]

Из приведенных данных видно, что с ростом содержания диоксида титана е покрытий возрастает, а тангенс угла потерь уменьшается, так как различие в абсолютных величинах соответствующих показателей полимера и дисперсной фазы составляет до 1,5—2 порядков. Наряду с этим видно, что до 30%-й степени наполнения (что несколько ниже критического объемного содержания) расчетньте значения е хорошо согласуются с экспериментальными данными. По-видимому, при дальнейшем росте степени наполнения происходит агломерация частиц, поскольку связующего уже недостаточно для создания вокруг каждой частицы сплошной полимерной оболочки, и наблюдается отклонение ог матричного распределения. На значениях 6 это не сказывается, очевидно, вследствие того, что понижению данного параметра способствуют два фактора — все большая доля объема, занимаемого фазой с электронным механизмом поляризации, и усиление ограничения подвижности цепей вследствие адсорбционного взаимодействия. [c.65]

При увеличении степени наполнения пигментом повышается рассеивающая способность, но до определенного предела. Если критическая объемная концентрация пигмента (КОКП) превышена, то нарушается сплошность покрытия и, следовательно, снижаются электрическое сопротивление покрытия и рассеивающая способность [59, 154]. Установлено, что для большинства традиционных лакокрасочных материалов максимальное сопротивление пленки наблюдается при объемной концентрации пигмента (ОКП) около 40, а для водорастворимых материалов — при концентрации около 10— 15%. При введении проводящих пигментов, например некоторых сортов сажи, при высокой степени пигментирования настолько снижается сопротивление даже высушенной пленки, что покрытие становится электропроводным. Это дает возможность получать двухслойные покрытия методом электроосаждепия. Для получения электропроводящих покрытий применяют и другие наполнители порошки металлов, графита, графитирован-ную сажу, карбид кремния, карбонильный никель, гидрозоль оксида железа (I и И). При этом определяющую роль играет как природа наполнителя, так и его концентрация. [c.149]

Предельные концентрации наполнителя в конкретных композиционных материалах определяются свойствами наполнителя и степенью взаимодействия его с матрицей жесткого ПВХ. Поэтому направленное изменение взаимодействия наполнителя с полимерной матрицей позволяет создавать композиционные материалы с определенным комплексом технологических и эксплуатационных свойств. Из множества известных способов изменения взаимодействия матрицы полимера с поверхностью наполнителя наиболее широко применяется модификация поверхности наполнителя за счет использования аппе-ретирующих добавок [25, 159], механохимической активизации наполнителей [26], нанесения полимерных покрытий, химически привитых к Поверхности наполнителя [24]. Последний способ получил развитие в нашей стране как метод полимеризационного наполнения термопластов (норпласты) [25, 30, 71]. В норпластах при одинаковой природе полимера и полимерного покрытия на поверхности наполнителя достигается высокая адгезия матрицы полимера к наполнителю. В результате этого, как показано в [17, 20, 27, 31, 41], происходит улучшение технологических и некоторых физико-механических свойств. В частности, При наполнении изменяются реологические свойства расплавов полимеров, от которых в значительной мере зависит выбор способа переработки [42, 43]. Кривые течения наполненных композиций на основе жесткого ПВХ имеют характерный вид, когда течение ограничено снизу пределом текучести Хгек. сверху - критическим напряжением Хкр. при котором происходит срыв потока (рис. 7.8). Предел текучести и концентрация наполнителя, при которой он проявляется, зависят от взаимодействия наполнителя с матрицей жесткого ПВХ. Вероятно, с увеличением концентрации наполнителя или активации его поверхности т ек увеличивается, что выдвигает особые требования к технологии переработки. В частности, необходимо повышение температуры переработки, которое, однако, приводит к снижению допустимого времени пребывания наполненной композиции при [c.194]

Прочностные свойства наполненных растворов зависели от степени объемного наполнения и концентрации полимерного раствора (рис. 1). Для исследуемых систем характерно наличие критической объемной концентрации наполнителя, соответствующей максимальной величине предела прочности. Для растворов пБМА в БМА, наполненных немоди-фицированным (исходным) хлористым калием, критическая объемная концентрация составила 72 об. % Уменьшение прочности систем, содержащих хлористый калий меньше критической объемной концентрации, происходит, вероятно, за счет их разбавления раствором поли- [c.75]

Критическое давление для газовых диффузий зависит от давления воздуха (или газа), растворенного в жидкости, и от размеров пузырьков, наполненных нерастворенньш воздухом. Если стараться точно воспроизвести газовую диффузию на модели, то необходимо строго контролировать оба эти фактора. В противном случае скорость роста воздушных пузырьков или скорость выделения растворившегося воздуха будут настолько малы, что придется работать на модели со скоростями потока (а, следовательно, и с напорами) еще более меньшими, чем это требуется для выполнения закона подобия Фруда. Это нецелесообразно уже только потому, что мы не заинтересованы в этих явлениях, когда проводим кавитационные испытания. Для предотвращения возникновения газовой диффузии необходимо удалять весь растворенный воздух и все воздушные частицы из жидкости. Однако это также чревато нежелател1,ными последствиями, так как, во-первых, удаление растворенного и нерастворенного воздуха из жидкости понижает до очень малой величины давление парообразования и, во-вторых, степень дегазации жидкости при модельных испытаниях очень трудно увязать с ее состоянием в натуре. [c.212]