Прочность пластика

Таблица 3. Изменение прочности пластика марки ЭДС

Пластики АБС-ЗА и АБС-ЗБ отличаются наиболее высокой прочностью. Пластик марки АБС-ЗБ обладает повышенной морозостойкостью. Пластики марок АБС-ЗА и АБС-ЗБ применяются для изготовления каблуков к дамской обуви, мотошлемов и других изделий, требующих высокой ударной прочности при низких температурах. [c.111]

А и Б —углеродные волокна с прочностью 2000 Мн/м (200 кгс/мм ) а 3 ООО Мн/м (30 0 кгс/лш ), модулем при растяжении 400 Гн/м (40 ООО кгс/мм ) и 220 Гн/ж (22 ООО кгс/мм ) соответственно. Отношение прочности пластика в кгс/жж к его плотности в кг/ж . Отношение модуля упругости пластика в кгс/мм к его плотности в кг/ж . [c.338]

Длительная прочность А. п. зависит от химич. структуры и физико-механич. свойств связующего. При использовании армирующего наполнителя из синтетич. волокон длительная прочность пластика и его ползучесть определяются также поведением наполнителя. В силу анизотропии А. п. ползучесть их зависит от направления армирующих элементов. [c.103]

Однако введение более 40% порошкообразного металлич. наполнителя обычно приводит к нек-рому снижению прочности вследствие возрастания внутренних напряжений в высоконаполненном пластике. Наполнение полимера волокнистым наполнителем приводит к большему возрастанию прочностных характеристик и теплопроводности М. п., чем при наполнении порошком. Напр., введение в эпоксидную смолу 10% алюминиевых волокон (длина 9,5 мм, диаметр 0,18. чм) приводит к повышению прочности при растяжении на 110% и теплопроводности ка 425%. Этот же эффект по теплопроводности достигается при введении 32% алюминиевого порошка с размером частиц 0,02 мм при этом прочность пластика при растяжении не меняется. С увеличением длины и диаметра волокна возрастает прочность М. п. при сжатии и его теплопроводность, к-рая может быть в десять раз выше, чем у чистого полимера. [c.96]

В настоящее время пластические массы применяют не только как поделочный, но и как конструкционный материал. Поэтому знание физико-механических свойств пластиков становится необходимым. Значение приобретает не только так называемая кратковременная прочность пластиков, выражаемая через пределы прочности, приведенные в различных разделах этой книги, но также и пределы выносливости (пределы усталости), представляющие собой наибольшее напряжение, которое не вызывает разрушения материала после неограниченно большого числа циклов нагружения. [c.9]

Как и во всех других случаях, прочность пластика зависит от процентного содержания стекловолокна в композиции. Увеличение содержания стекловолокна до известных пределов приводит к повышению прочности (рис. IV- 1). [c.234]

Под влиянием динамических нагрузок также наблюдается понижение прочности пластиков. Особенно влияют на стеклопластик знакопеременные нагрузки. В табл. IV-32 приведены данные об усталостной прочности при изгибе стеклопластиков после 5 10 циклов и при изгибе или растяжении после 10 циклов нагрузок (табл. -33). В табл. -34 приводятся сравнительные коэффициенты усталости стеклопластиков после 10 циклов нагрузок при нормальной и повышенных температурах. Табл. -31—IV-34 [c.249]

Основные данные о механической прочности пластиков [c.468]

Практически принято считать, что слоистые пластики обладают полной разгрузкой испытуемого образца. Длительная нагрузка влечет понижение прочности пластиков (табл. VI-]). [c.473]

Следовательно, можно ожидать, что с уменьшением концентрации смолы прочность пластика будет возрастать за счет увеличения прочности пленок смолы.. Можно теоретически рассчитать зависимость прочности пластика от содержания наполнителя (смолы) такая зависимость в первом приближении должна быть линейной, при этом прочность пластика будет значительно выше как прочно- I [c.473]

Прочность пластика будет тем выше, чем больше удельная прочность ткани и чем она тоньше. Однако удельная ударная вязкость может быть увеличена применением более толстой ткани (при равной ее удельной прочности). [c.510]

Рис. 1.13. Влияние отношения модулей 5 упругости компонентов в/ с на отно- сительную прочность пластика при раз-

Поскольку модули упругости наполнителя и матрицы сильно различаются, для обеспечения монолнтности пластика необходимы полимерные матрицы, значения предельных удлинений которых значительно превышают среднее удлинение композиционного материала при сохранении достаточных значений прочности. Особое значение имеет прочность при сдвиге, так как именно малая прочность при сдвиге между слоями является одним из основных недостатков армированных пластиков. При этом предполагается, что адгезионная прочность превосходит прочность полимера, т. е. разрущения по границе раздела ие происходит. Напряжения и деформации для квадратичной и гексагональной укладки волокон [1, 6, 22—26] являются функцией отнощения модулей наполнителя и матрицы и плотности упаковки волокон. Если считать, что полимерная матрица и наполнитель подчиняются закону Гука, то при объемной доле волокна от 0,6 до 0,75 отнощение предельных удлинений изменяется от 5 до 15 [26]. Если же учитывать нелинейное вязко-упругое поведение полимерной матрицы, то это отнощение еше больше возрастает. Увеличение предельной деформации связующего за счет снижения его модуля упругости и прочности, как это происходит при пластификации, не приводит к повышению прочности пластика, так как прн уменьшении модуля упругости матрицы ее предельное удлинение, необходимое для сохранения монолитности, возрастает. Таким образом идеальное связующее должно обладать большим удлинением при высоких значениях модуля упругости и прочности, особенно при сдвиге. В работе [22] приведен расчет показателей такого идеального связующего, наполненного ( 1 = 0,7) бесщелочным стеклом и высокомодульным стеклом ВМ-1 (табл. 8.1). Ни одно из известных эпоксидных связующих не отвечает полностьк> приведенным в таблице требованиям [22], однако они могут служить отправной точкой для сравнения различных эпоксидных композиций. [c.212]

При использовании стеклянной ткани с хлопчатобумажной основой (или утком) действие рабочего напряжения при растяжении изделия должно быть в направлении стеклянных нитей. В тех случаях, когда хотят увеличить прочность пластика на растяжение в одном направлении, берут ткань с большим числом нитей по основе, чем по утку. [c.510]

После укладки первого слоя стеклоткани дается выдержка для желатинизации, в течение 1—1,5 ч. Более продолжительная выдержка нежелательна, так дак может вызвать ухудшение адгезии. Затем наносят следующий слой связующего и стеклонаполнителя и повторяют эти операции до достижения требуемой толщины, которая не должна превышать 8—10 мм, так как при отверждении более толстых слоев выделяется такое количество тепла (отверждение— экзотермический процесс), что происходит частичная деструкция связующего и снижение прочности пластика. Если требуется получить большую толщину изделия, то при толщине 8—10 мм производят полное отверждение, после чего наносят следующие слои, предварительно обработав отвержденный слой шкуркой для лучшей адгезии. [c.272]

Различные механические свойства зависят от разных средних молекулярных масс (или размеров) [606]. Принято, например, считать, что вязкость расплава является функцией Мщ, в степени 3, 4, поскольку более длинные цепи больше перепутаны. Прочность пластиков при растяжении зависит от Мп, так как Мп чувствительна к присутствию коротких цепей, которые прочность существенно не повышают. При этом часто выполняется следующее эмпирическое соотношение [c.19]

Приведенные выше данные позволяют считать, что ударная прочность пластиков, модифицированных каучуками, определяется относительной значимостью растрескивания и пластичности, вызываемых эластомерными включениями , а также другими параметрами, например характеристиками каучуковой фазы (см. ниже). Выше, однако, отмечалось, что нельзя количественно экстраполировать результаты испытаний при низких скоростях деформирования на испытания при высоких скоростях деформирования. Исследования механизмов деформирования при высоких скоростях нагружения, несмотря на трудности, связанные с их выполнением, должны в конечном счете принести плоды. [c.104]

Значительно в большей степени от структуры наполнителя зависит прочность пластика (см. табл. 1У.7). Прочность волокон реализуется наиболее полно в пластике на основе первичной стеклонити (а = 270—280 кгс/мм ). Степень реализации прочности волокон в пластике снижается с увеличением толщины стекложгута и стеклонити (рис. IV. 1). В случае стекложгута в 10 сложений ЖС 24/10 и стеклонити НС 75/8 (N=9,3 м/г) реализуемая прочность волокон составляет 220—230 кгс/мм , а разрушающее напряжение при растяжении пластика 130—140 кгс/мм . [c.141]

Нижний предел допустимого содержания связующего в пластике оценивается по максимуму на кривых зависимости прочности пластика, модуля упругости и реализуемой прочности волокон от содержания связующего или отнощения содержания связующего к содержанию наполнителя (рис. IV. 15). Очевидно, что эта величина зависит от вида наполнителя, технологии изготовления пластика, прочностных и упругих свойств отвержденного связующего, степени его дефектности и вида напряженного состояния, адгезии связующего к волокну. Зависимость прочности стекловолокнитов от свойств связующего иллюстрирует табл. IV. 10. [c.146]

НИЯ связующего в пределах 20—37% мало влияют на усталостную прочность пластика. В небольшой степени усталостная прочность зависит от угла ориентации волокон при симметрично чередующемся расположении слоев по отношению к оси укладки. Среди [c.154]

Для изготовления высоконагруженных изделий, для которы определяющим требованием является высокая удельная прочност пластика, применяют ткани из высокопрочных и высокомодульны [c.168]

Длительная прочность А. п. зависит от хпмич. структуры и физико-мехапич. свойств связующего. При использовании армирующего наполнителя из сиитетич. волокон длительная прочность пластика и 1 го ползучесть определяются также поведением папол-пителя. В силу анизотропии А. п. иолзучегть их зависит от наиравления армирующих элементов. [c.106]

Гн/м (20-10 —60-10 егс/л Ж ). В лабораторных условиях получены У. в. с прочностью до 4 Гн1м (400 кгс1мм ) и модулем до 7 10 Гн/м (до 70 10 кгс/мм ). Из-за низкой плотности (1,7—1,9 г/сж ) по уд. значению механич. свойств (отношение прочности и модуля к плотности) У. в. превосходят все известные жаростойкие волокнистые материалы. На основе высокопрочных и высокомодульных У. в. с использованием полимерных связующих разработаны конструкционные армированные пластики. Введение У. в. в полимеры приводит в ряде случаев к повышению устойчивости пластиков к истиранию на 1—2 порядка и соответственно к увеличению срока службы изделий. У. в., а также армированные ими пластики имеют низкие показатели прочности и модуля упругости при деформациях сдвига. Чтобы избежать этого недостатка, на поверхности волокна выращивают кристаллы термостойких соединений, напр. Si , BN, или осуществляют химич. обработку волокна, напр. конц. HNO3. При этом прочность пластиков на сдвиг возрастает в 2—3 раза. Разработаны композиционные материалы на основе У. в. и керамических связующих, У. в. и углеродной матрицы, а также У. в. и металлов (А1, Mg, Ni), способные выдерживать более жесткие температурные воздействия, чем металлы. [c.337]

В целях повышения механических свойств материала ФК-20 плиты и заготовки из него облицовывают стеклотканью. При этом механическая прочность пластика удваивается. Полученный материал имет марку ФК-20ст. Стеклоткань для облицовки берут марки ЭСТБ толпишой I мм. [c.366]

В иностранной технической литературе часто приводится ударная прочность пластиков по Изоду. Методика этого испытания заключается в том, что образец пластпка размером 12,7Х 12,7X63,5 льи (0,5X0,5X2,5 дюйма) консольно укрепляется в машине и его разрушают при помощи падающего маятника с живой силой от 0,7 до 2,1 кгм (5,0—15,0 футофунтов). Образцы пластика часто имеют в средней части надрез (зарубки). Размеры надрезов различные для испытания образцов из пресс-порошков и из слоистых пластиков делают надрезы со стороны под углом 45°, глубиной 2,54 мм и с закруглением в конце по радиусу 0,254 мм. [c.511]

Механическая прочность феноасбослоя находится в линейной обратной зависимости от содержания в нем смолы (рис. 193), а также от текстуры и сортности асбеста чем длиннее волокно н чем оно менее повреждено, тем вьнне прочность пластика. Как правило, нз жестких асбестов получают более прочные материалы, чем из мягких. Содержание смолы в фено-асбослое обычно находится в пределах от 30 до 40%. [c.501]

Углеродные волокна имеют слабую адгезию к связующим, что определяет относительно малую межслоевую прочность пластиков, сформированных с их использовапием. Для исключения этого отрицательного свойства волокон и придания сформированным на их основе пластикам высоких показателей антифрикционных свойств проводят металлизацию углеродной ткани пластичными металлами (медью, оловом, кадмием и др.). образующими при трении в присутствии полимеров и П0верхн10стн0-активных веществ смазочную металлополимерную пленку [3, 22, 37]. Нанесение металлов и сплавов может быть осуществлено осаждением из электролитов, а также методом испарения — конденсации в вакууме. В частности, электролитическим методом можно нанести на углеродное волокно медь, никель, свинец, сплав свинца и олова. Алюминий наносят методом испарения — конденсации в вакууме [26]. Выбор металла, осаждаемого на углеродную ткань, определяется типом среды, в которой эксплуатируется изделие, изготавливаемое из металлизированного текстолита. Например, ткань, предназначенную для формирования материала подщипника, работающих в морской воде, металлизируют кадмием, а в речной воде — никелем. [c.99]

Армирование термопластов осуществляется, как правило, штапелем длиной - 6 мм. Количество наполнителя составляет 20— 40 вес. %, причем увеличением гсодержаиия стекловолокна улучшаются прочностные показатели, внешний вид и апособность к переработке пластика. В частности, улучшается ударная прочность пластика, уменьшается разрывное удлинение и на 30% понижается усадка. На переработку пластика армирование в заметной степени не влияет. Переработка армированных композиций проводится при более высоких температурах (на 10—25 °С выше) и давлении литья, чем при переработке ненаполненных полимеров. Переработка армированных пластиков подробно расомотрена в обзоре Морфи . [c.112]

Из оказанного выше ясно, что количество связующего в значительной степен и определяется толщиной изделия и его конфигурацией. На окончательные результаты большое влияние оказывает соотношение между количеством армирующего наполнителя и связующего. Прочность пластиков при растяжении и изгибе зависит от типа и количества стекловолокна, связующее влияет в ооноБяом на прочность при сжатии и сдвиге. [c.217]

Известно [15, с. 13], что прочность пластиков, армированных волокнами, длина которых превышает критическую, не меньше, чем прочность материалов, наполненных непрерывными волокнами. Учитывать величину /кр, различную для каждой пары волокно — связующее, необходимо и при использовании непрерывных волокон, если рассматривать [14, с. 54] эти волокна как цепи, состоящие из отдельных звеньев, длина которых равна статистически определяемому расстоянию между локальными дефектами волокон. Наличие таких дефектов (трещин, изломов) подтверждается падением прочности волокон с увеличением их длины. Для хрупких волокон зависимость прочности от длины носит характер монотонно убывающей функции. Следовательно, механические свойства однонаправленных пластиков могут быть стабильными только в том случае, если расстояние / между дефектами волокон удовлетворяет выше приведенному условию / /кр. [c.22]

Следует отметить, что механические и химические воздействия на различных этапах изготовления наполнителя, естественно, иводят к разрушению промышленных волокон, появлению поверхностных дефектов и снижению прочности моноволокон до уровня 220 кгс/мм и даже ниже. Однако в подавляющем большинстве случаев расстояние между дефектами больше критической длины волокна, необходимой для включения его в работу [74]. Сопоставляя значения реализуемой прочности пластиков, содержащих наполнители различной формы, можно оценить степень рав-нонапряженности волокон. Например, в пластике на основе жгута же 24/10 степень равнонапряженности волокон на 18% меньше, чем в пластике на основе первичной стеклонити (см. табл. IV.7). [c.142]

В однонаправленных стекловолокнитах на основе непрерывных волокон механические свойства связующего оказывают слабое влияние на прочность пластика при растяжении вдоль волокон [90]. Значительно большее влияние на прочность пластика оказывают технологические свойства связующего, от которых зависят качество пропитки наполнителя, степень наполнения и монолитность пластика. Прочность пластика в значительной мере зависит и от степени натяжения наполнителя по слоям (табл. IV. 15) и ста- [c.158]

Применение многослойных (объемных) стеклотканей типа МТБС увеличивает межслоевую прочность пластика, упрощает сборку заготовки изделия, уменьшая число ручных операций, необходимых при послойной укладке заготовки. Показатели свойств стеклотекстолита на основе многослойной ткани приведены в табл. IV.21. Многослойные стеклоткани можно вырабатывать из волокон различного состава. [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология