Прочность наполнителей

Интересно было проследить, как влияет на кинетику синтеза прочности наполнитель, который способен изменить процесс структурообразования путем поглощения ионов из жидкой фазы, тем самым ускоряя гидратацию создать дополнительное число коагуляционных контактов связать часть воды своей развитой поверхностью в мелких порах но не способного из-за отсутствия подходящих химических компонентов к сколько-нибудь заметному накоплению новообразований, обладающих вяжущими свойствами. В качестве такого наполнителя в наших опытах использован активированный уголь и палыгорскит при низкой температуре. Получены данные (табл. 10), отражающие кинетику повышения прочности образцами из чистого цемента, цемента с углем и цемента с палыгорскитом при разных температурах. В течение первых суток присутствие дисперсного наполнителя в условиях нормальных температур твердения обеспечивает более быстрое упрочнение образцов, но в дальнейшем прочность на сжатие таких образцов невелика. В связи с постепенным накоплением продуктов химического взаимодействия палыгорскита и вяжущего через несколько суток прочность образцов глино-цемента становится выше при нормальных температурах, чем у соответствующих образцов угле-цемента. [c.148]

Исследование разрушения армированных пластиков [618, с. 274] показало, что их прочность в.первую очередь определяется прочностью наполнителя и взаимодействием армирующих волокон с полимерной матрицей. Особое значение имеют дефекты различного вида. Если в идеальном случае разрушение материала обусловливается местным растрескиванием связующего и разрывом волокон, то в реальных системах большую роль играют различные дефекты. [c.299]

Рассмотренные выше основные положения были развиты для саженаполненных вулканизатов, но могут быть перенесены и на процессы упрочнения термо- и реактопластов дисперсными наполнителями с учетом их физического состояния и изменения механизма разрушения при переходе из высокоэластического состояния в стеклообразное. Кроме того, при рассмотрении прочности на полненных полимеров мы основывались главным образом на физико-химическом поведении наполненных полимеров и их вязкоупругих свойствах. Механические же свойства порошкообразных наполнителей, как правило,, не учитывались, за исключением учёта эффекта возникновения пространственной сетки частиц наполнителя, прочность которой не может быть сопоставлена с механической прочностью наполнителя. [c.173]

Эти, в общем, отрицательные эффекты, могут быть ограничены и подавлены темн изменениями, которые наполнитель вызывает в подвижности сегментов полимера в поверхностном слое, поскольку они приводят к увеличению свободного объема в результате изменения упаковки и росту ударной прочности. Наполнители с плохой адгезией к полимеру действуют только как структурные дефекты. [c.286]

Следует отметить, что прочность наполнителя определяет и прочность слоистого пластика. Наиболее прочными являются стеклопластики. Высокие качества слоистых пластиков предопределили их широкое применение. Так, если стоимость 1 дм ДСП принять за единицу, то стоимость других материалов выразится следующим образом чугунное литье — 2,7, текстолит марки ПТК — 9,6, бронза — 10,4—13,6, баббит более 19,0. [c.586]

Влияние наполнителей и других добавок. Наполнители вводят в органические материалы для экономии, а также для придания им механической прочности. Наполнитель может быть инертным, например измельченный камень в асфальте, или он может быть связан физико-химическими силами с органической частью системы, как например при укреплении резиновой смеси сажей. Очевидно, инертный минеральный наполнитель при облучении органического материала будет уменьшать действие излучения на систему в целом. Механические свойства минеральных материалов под действием излучения изменяются медленно поэтому наполнитель играет роль инертной структурной части системы. Однако такое простое объяснение может оказаться неверным, поскольку линейный коэффициент поглощения у минеральных наполнителей больше, чем у углеводородов. Более того, важные механические свойства наполненных образцов могут зависеть от чувствительности к облучению углеводородной части, причем действие облучения на углеводородную часть в наполненном образце может оказаться иным, чем в отсутствие наполнителя. [c.163]

При текстильной переработке и превращении в бумагу, маты и холсты прочность исходных элементарных волокон и нитей снижается из-за частичного разрушения, уменьшается также степень использования их прочности вследствие неодновременного нагружения материала при работе. Высокопрочные А. п. получаются в том случае, если удлинение при разрушении связующего больше или равно удлинению при разрыве наполнителя при этом используется вся прочность последнего. Это условие соблюдается для стекло- и асбопластиков, пластиков на основе борных волокон, углепластиков и не выдерживается в случае хлопчатобумажных и синтетич. волокнистых наполнителей и связующих, имеющих жесткую трехмерную структуру. Распределение напряжений между компонентами нагруженного А. п. в первом приближении можно считать пропорциональным модулям упругости наполнителя и связующего. Кроме того, для получения пластика с максимальной прочностью наполнитель должен иметь в сечении форму, обеспечивающую лучшее заполнение объема пластика при наиболее полном смачивании его полимером. Наибольшей термостойкостью и способностью дли- [c.100]

Исследование разрушения армированных пластиков показало, что прочность таких материалов в первую очередь определяется прочностью наполнителя и взаимодействием армирующих волокон с полимерной матрицей. [c.218]

Эта формула не пригодна ниже некоторой предельной объемной доли волокон, если диаграмма нагрузка — деформация матрицы хотя бы частично свидетельствует о протекании процессов, аналогичных упрочнению материалов. Значение этого предела обычно очень мало, особенно когда прочность наполнителя значительно выше прочности матрицы. Формула (2.7), известная как про- [c.91]

С увеличением содержания смолы в пресс-массе от 40 до 60% прочностные свойства остаются без изменения, тогда как жаростойкость повышается, а водопоглощение значительно снижается. При содержании смолы более 60 или менее 40% прочностные свойства изменяются. С уменьшением содержания смолы адгезия между частицами наполнителя ослабевает, т. е. прочность пресс-массы приближается к прочности наполнителя, и, наоборот, с увеличением содержания смолы свойства пресс-массы постепенно приближаются к свойствам смолы. [c.117]

По данным А. Ф. Зака [121], коэффициент использования прочности элементарных волокон в нити составляет примерно 60—75%. При переходе от первичной нити к ровингу происходит дальнейшее снижение прочности наполнителя. В зависимости от числа сложений и состава стекла коэффициент использования прочности первичных нитей в ровинге составляет 85—90%. [c.72]

Очевидно, что подготовка материалов и процесс намотки являются наиболее важными этапами изготовления качественных намоточных изделий. Однако максимальные характеристики изделия зависят от прочности наполнителей, обработки поверхности, качества связующего, контроля процесса изготовления, а [c.58]

Стеклянная ровница или жгуты, покрытые замасливателем, совмещающимся с пластиком, применяются в настоящее время в качестве наполнителя для намоточных изделий. Разница может быть использована без дополнительной обработки. До сих пор продолжаются исследования по дальнейшему улучшению и разработке замасливателей и аппретов для увеличения прочности наполнителя, так как возможности их совершенствования еще не исчерпаны. [c.60]

Механическая прочность и деформационные характеристики волокнистых армирующих компонентов намоточной структуры зависят от переменных факторов например, от концентрации и геометрического расположения нитей, длины и прочности наполнителя, степени пористости и распределения смолы. [c.273]

Необходимо также поддерживать оптимальное давление прессования, повышая его постепенно, так как при высоких давлениях может происходить разрыв ткани и потери связующего за счет выжима, а при пониженных давлениях ослабляется прочность склеивания листов и, следовательно, ухудшаются физико-механические показатели слоистого пластика. Максимальное давление прессования определяется прочностью наполнителя. Так, для слоистых пластиков на основе хлопчатобумажны.ч тканей оно составляет 10—12 МПа, а для стеклотекстолита вследствие хрупкости стеклянных волокон — 4,5—6,0 МПа. [c.370]

Собственная прочность наполнителей, используемых для тяжелого бетона, должна быть выше прочности на сжатие требуемой от бетона. Они не должны содержать вредных примесей, например органических загрязнений, угля, серы и т.д. Из твердых пород наиболее пригодны песок, гравий, а также галька и щебень. Доменные шлаки и кирпичный лом также отвечают требованиям, предъявляемым для наполнителей тяжелого бетона. [c.114]

Щурик А.Г. О возможности повышения реализуемой прочности наполнителей в УУКМ ..............................................................214 [c.17]

Для среднемодульного прочного УВН на основе ПАН исходных волокон типичные значения коэффициента реализуемой прочности наполнителя в УУКМ не превышали 18 %, а коэффициента реализации модуля упругости 38 %. В УУКМ из тех же УВН, но подвергнутых при их изготовлении воздействию ГСС коэффициент реализуемой прочности наполнителя составлял 30-58 %. Коэффициент реализации модуля упругости наполнителя при этом был еще выше и лежал в пределах 46-83 %. [c.214]

В УУКМ с УВН на основе исходного ГЦВ коэффициент реализуемой прочности наполнителя менялся в интервале 12-30 %. А коэффициент реализации модуля упругости наполнителя был не ниже 60 % и достигал в отдельных случаях 1СЮ %. Влияние ГСС в процессе получения УУКМ с УВН на основе исходного ГЦВ не установлено. [c.214]

Все сказанное говорит об ограниченных возможностях классической электродной технологии и ставит вопрос о необходимости поиска новых путей получения высокопрочных материалов. Графиты с более вьюокой прочностью могут быть -получены за счет максимального приближения прочности твердой фазы связующего к прочности наполнителя, что обусловливается уменьшением толщины пленок твердой фазы связующего, Ькрепляющих зерна наполнителя, а также созданием условий для взаимопроникновения вещества частиц наполнителя с образованием так называемых "сварных швов", аналогично горячему брикетированию каменных углей в пластическом состоянии, или реализацией того и другого одновременно. Такие условия могут быть осуществлены путем а) применения мелкодисперсного наполнителя, обеспечивающего большую поверхность контакта связующего с твердой фазой б) подбором оптимального содержания связующего в шихте, образующего при тща- [c.62]

По эффективности воздействия на свойства полимера, в частности на его прочность, наполнители условно подразделяют на активные (упрочняющие, усиливающие) и неактивные (инертные) Например, активными для резин являются некоторые виды технического углерода, инертными — мел, каолин. Наполнитель тем активнее, чем больше энергия адгезии полимера к наполнителю превышает энергию когезии полимера. Этот вывод основан на том, что при условии нарушения адгезионного контакта (т. с. прн разделении фаз) нсче - ает поверхность раздела между полимером и наполнителем с образованием равных ио площади поверхностей обеих фаз. Математически это можно представить следующим брадом [c.426]

Волокна. В качестве Н. п. могут применяться как непрерывные, так и рубленые (штапельные) волокна длиной от нескольких десятков мкм до нескольких десятков мм (см. табл. 2). В зависимости от соотношения показателей механических свойств полимера и наполнителя, размеров волокон, а также от характера взаимодействия на поверхности раздела полимерная матрица — волокно последние могут проявлять свойства как обычных дисперсных, так и армирующих наполнителей, упрочняющее действие к-рых весьма значительно вследствие реализации определенной доли прочности наполнителя. Для эффективного армирования термопластов длина волокна должна быть не менее 200 мкм при наполнении реактопла-стов применяют волокна различной длины. Волокнистые наполнители пластмасс позволяют значительно повысить физико-механич. свойства, тепло-, износо-, химстойкость и др. показатели пластмасс. При использовании волокон в виде непрерывных нитей получают изделия с исключительно высокими прочностными показателями (см. Армированные пластики, Стеклопластики). [c.172]

В качестве наполнителей могут быть также использованы металлические усы , которые представляют собой очень тонкие дискретные волокна с монокристаллической структурой. Диаметр нитевидных кристаллов обычно не превыщает нескольких микрон, а отношение длины к диаметру достигает 100 и более. Монокри-сталлические волокна отличаются исключителшо высокими модулем упругости и. прочностью при растяжении. Например, прочность монокристаллического волокна меди достигает 2,8-10 , а алюминия — 43-10 МПа. При их иапользовании в сочетании с высо-копрочными термореактивными полимерными связующими получают материалы, в которых удается реализовать до 50—75% прочности наполнителя [28]. Однако, несмотря на перспективность использования усов в качестве упрочнителей композиционных материалов, они пока не нашли широкого промышленного применения нз-за сложности получения и дороговизны. [c.69]

Прочность отвержденных материалов на основе олигоэфиракрилатов и фенольных микросфер (условная марка СПАБ-2) линейно снижается с уменьшением до.ди связующего, т. е. с уменьшением кажущейся плотности [284]. Такой же характер изменения прочностных свойств, однако в не столь резком виде, наблюдается и при повышении температуры. Самое большое снижение прочности наблюдается у материалов, содержащих максимальное количество связующего. По-видимому, это объясняется тем, что прочность данных материалов определяется в основном прочностью связующего и его термостойкостью, поскольку прочность наполнителя низка. Материалы СПАБ-2 имеют рабочую температуру 150 °С, и на сохранение их прочностных свойств при повышенных температурах гораздо больше влияет соотношение связующего и наполнителя, чем глубина отверждения связующего [80, 131]. [c.195]

Под армирующей способностью подразумевается максимально возмолчное упрочняющее действие наполнителя в композиции, выражаемое через максимально возмол<ную прочность стеклопластика, определяемое расчетным путем на основании данных о прочности наполнителя н связующего в условиях идеального их совмещения. Армирующее действие выражается реально достигаемыми значениями прочности стеклопластика, которые, как правило, значительно ниже расчетных. [c.252]

Следует отметить, что для обеспечения одного и того же контактного давления величина технологического натяжения должна быть тем выще, че.м больше радиус оправки. Возможности увеличения технологического натяжения ограничиваются прочностью наполнителя. На оправках большого радиуса для создания необходимого контактного давления применяют прижимные ролики. Для крупногабаритных изделий контактное давление в зависимости от типа наполнителя и состояния связующего может варьироваться от 0,5 до 15 кгс/см (контактное давление измеряется усилием, передаваемым на оправку единицей длины нити). При формовании тонкостенных (толщиной до 1,5 мм) оболочек на относительно нежестких оправках контактное давление обычно не превышает 5 кгс/см для толстостенных оболочек, формуемых сухим методом на жестких оправках, требуется давление 15 кгс/см. [c.362]

Влияние прочности наполнителя и его состава на механические свойстза композиций капрола [c.105]

Прочность наполнителя определяет и прочность слоистого пластика. Наиболее прочными яатяются стеклопластики. Высокие качества слоистых пластиков и предопределили их широкое применение. [c.289]

Во-первых, увеличение или уменьшение линейной скорости намотки при прочих равных условиях не влияет на среднюю прочность однонаправленных стеклопластиков при сжатии и сдвиге. Однако с увеличением скорости намотки неоднородность материала возрастает. Поэтому для обеспечения максимальной эффективной прочности скорость намотки следует выбирать, исходя из условий минимально возмолшой скорости сматывания нитей с бобин. Во-вторых, прочность максимальна при соединении встык. Поэтому для обеспечения максимальной эффективной прочности может быть рекомендована намотка встык. В-третьих, если нити выпрямлены, то степень их натяжения при прочих равных условиях не влияет на среднюю прочность. материала. Однако неоднородность материала минимальна и. следовательно, эффективная прочность максимальна при натяжении, составляющем примерно 10—257о от прочности наполнителя. [c.136]

И 2 ПО механической прочности пригодны к использованию в многоцикловых сорбционных процессах. Образцы типа 3 непригодны к использованию при многоцикловой работе. По-видимому, этот тип пород целесообразно использовать в тех областях, где не требуется высокая механическая прочность (наполнители, антислеживатели, материал для синтеза и др.). Образцы типов 1 и 2 в процессе предварительной подготовки к использованию необходимо подвергать водной обработке. Породы типа 3 в процессе дробления переизмельчаются и дают высокий (до 60 %) выход мелкой фракции 0,3 мм. Обработка водой таких пород способствует их разрыхлению. Поэтому проводить дополнительную обработку пород этого типа с целью уменьшения их пылимости нецелесообразно. [c.133]