Точка отрыва

Д 1Я МЗ.ЧЫХ 5 это условие вьшолняется в достаточно широком диапазоне изменения полярного угла вплоть до точки отрыва. Согласно оценке Левича и Мура [14, 15], область отрыва в кормовой части пузыря по порядку величины равна [c.16]

Длительность начальной фазы принято измерять отрезком времени от момента появления искры (точка а на рис. 17) до точки отрыва линии сгорания от линии сжатия на индикаторной диаграмме (точка б на рис. 17), т. е. до момента начала ощутимого повышения [c.62]

Вторая фаза процесса сгорания, за начало которой принята точка отрыва линии сгорания от линии сжатия (см. рис. 17), ха- [c.62]

Содержание частиц с эквивалентными диаметрами в размерном интервале от 2 до йз определяется по величине отрезка, отсекаемого на оси ординат аа касательными к кривой, проведенными в точках, соответствующих временя оседания частиц этой размерности. Время оседания частиц разных раз.меров устанавливается расчетом. Отрезок ординаты от начала координат до предела оседания принимается за 100% и к нему относится величина отрезков, полученных на оси ординат между касательными. На пологой части кривой, где касание практически происходит, а некотором участке кривой оседания, за точку касания принимается точка отрыва касательной от кривой расположенная справа (фиг. 15, точка 2). Этот прием объясняется принципом графического определения фракционного состава полидисперсных взвесей с непр е-рывной размерностью частиц, в основу которого кладется способ анализа -взвесей из ограниченного числа монодисперсных фракций [20]. Минимальный размер частиц определяется по времени достижения кривой предела оседания. [c.46]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Ке, имеет место в тех случаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Ке вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения 15- 45°, для колен с небольшими радиусами [c.15]

Влияние режима течения (числа Ке) на положение точки отрыва особенно заметно сказывается при расположении диффузора непосредственно за плавным входом, т. е. при /д = О- В этом случае течение в пограничном [c.29]

В формуле (8) индекс О обозначает параметры состояния системы в точке отрыва от линии моновариантного равповесия, на которой значения Р и Г пе зависят от неопределенности состава раствора. [c.152]

В тех случаях, когда положение точки отрыва не фик-сировано, поле течения обычно становится нестационарным, хотя скорость в набегающем потоке и не зависит от времени. [c.135]

С. Перепад давления в пучках оребренных и шероховатых труб. Перепад давления в пучках оребренных труб является функцией их геометрических характеристик (см. рис. 2). Профили скорости и толщины пограничных слоев около труб зависят от перечисленных на этом рисунке параметров и, конечно, от свойств жидкости и скорости ее течения. Структура потока в окрестности первого ряда труб существенно отличается от структуры, реализующейся во внутренней части пучка. Для внутренней части характерна высокая степень турбулентности потока как в межтрубном, так и п межреберном пространствах. В первых двух рядах отрыв пограничного слоя, после которого формируется рециркуляционная зона, наступает при 0 90° (см. рис. 1). Влияние турбулентности на отрыв пограничного слоя проявляется начиная с третьего илн четвертого рядов. Сравнение с трубами первого и второго ряда показывает, что для внутренних труб точка отрыва сдвигается вниз по потоку, а циркуляционная зона становится меньше по объему и усложняется по структуре. Чем меньше высота ребра к и чем больше расстояние между ребрами, тем больше течение около сребренной трубы напоминает течение около гладкой трубы. И наоборот, чем выше ребра и чем ближе они расположены друг к другу, тем больше течение напоминает течеиие в щели. [c.149]

Для одиночных цилиндров число 5г, описывающее распространение вихрей, постоянно значение его приблизительно равно 0,2. Вихри возникают в диапазоне чисел Рейнольдса 100—и при Ке>2-10 и исчезают при промежуточных значениях Не. Этот промежуток обусловлен сдвигом точки отрыва потока в вихрях в промежуточном диапазоне вблизи критических чисел Не. [c.325]

При оптимальной угловой скорости шар имеет наибольшую высоту падения П, определяемую координатами точки отрыва шара от стенок (точка А) и точки встречи со стенкой барабана (точка В). [c.34]

Вторая фаза процесса сгорания, за начало которой принята точка отрыва линии сгорания от линии сжатия (см. рис. 5.5), характеризуется резким увеличением скорости сгорания за счет интенсивной турбулизации смеси. В этой фазе скорость сгорания определяется интенсивностью турбулизации смеси и мало зависит от ее физико-химических свойств. Турбулентность смеси, как указывалось выше, растет пропорционально числу оборотов коленчатого вала, поэтому длительность основной фазы сгорания, выраженная в градусах поворота коленчатого вала, почти не зависит от скоростного режима двигателя. Замеры показали, что на некоторых участках в средней части камеры сгорания при больших числах оборотов скорость распространения пламени достигает 50—60 м/с. [c.162]

Выражая расход через величину зазора в точке отрыва, получим следующее выражение для градиента давления [c.339]

Распорное усилие между валками лабораторного каландра. Композиция на основе ацетата целлюлозы перерабатывается на лабораторном Г-образном каландре. Диаметр валков 15,2 см, длина валков 40,6 см. Минимальный зазор 2Н, = = 0,0.38 см, ширина пленки 38 см. Определите распорное усилие и максимальное давление между валками как функции толщины каландруемой пленки, принимая, что толщина равна величине затора в точке отрыва. Оба валка вращаются с частотой 10 об/мин. Температура каландрования 90 °С. Реологические свойства полимера при этой температуре описываются степенным уравнением яг 3-IQi Па-с, п0,4. [c.605]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а ири Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ы/ио>1. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

При достаточно большом положительном градиенте давления во внешнем потоке слои жидкости вблизи стенки могут остановиться и даже начать двигаться в обратном направлении, т. е. происходит отрыв пограничного слоя (рис. 6.4). Сечение пограничного слоя, начиная с которого возникает обратное движение жидкости, носит название точки отрыва пограничного слоя. В этой точке вьшолняется соотношение [c.331]

Для турбулентного пограничного слоя при Мо= 0 величина фо(Мо) может быть определена следующим образом. Будем искать распределение напряжения трения поперек пограничного слоя в точке отрыва в виде многочлена от г//б [c.334]

Это уравнение может служить для определения профиля скорости в точке отрыва. [c.335]

Так как начиная с точки отрыва лоток ведет себя приблизительно как свободная турбулентная струя, то можно предполо- [c.335]

Подставляя (148) в (147), получим окончательно для распределения скоростей в точке отрыва [c.336]

Статическое электричество образуется не только во время сливно-наливных операций, но и при транспортировании жидких углеводородов в автоцистернах. Заряды возникают также в точках отрыва шин цистерны от дороги и могут быть большими, если шины и дороги сухие. Применявшийся до последнего времени способ отвода накапливающихся в цистерне зарядов с помощью металлической цепи, касающейся дороги, оказался неэффективным и даже опасным. В случае утечки продукта и появления искры при ударе цепи о мостовую может произойти пожар. Эффективным способом является заземление автоцистерны по прибытии к месту назначения перед началом какой-либо технологической операции. Заземляющее устройство должно состоять из медного троса длиной около 3 м, прикрепленного к металлическому штырю, забитому в грунт на глубину 1 м и соединяющему наливные шланги и трубы, подводящие нефтепродукт к цистерне, а также цистерну с грунтом. [c.153]

Провести четкие границы между отдельными фазами процесса сгорания в двигателях не представляет возможным, так как характер и скорость сгорания изменяются постепенно. За момент окончания первой фазы и за начало основной фазы горения в двигателе с воспламенением от искры обычно принимают точку отрыва (точка А) линии сгорания от линии сжатия на индикаторной диаграмме, т. е. момент, заметного повышения давления в результате сгорания (рис. 3.20). Длительность начальной фазы 01 измеряется отрезком времени от момента про-скакивания искры между электродами до точки отрыва . [c.149]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

Все, что связано с явлениями сдвига, возникающими <в жидкости в результате работы импеллера, разработано в течение последних нескольких лет. Было бы полезным в связи с этим оценить роль этих явлений в процессе алкилироваиия. Для иллюстрации рассмотрим открытый импеллер турбинного типа. На рис. 2 приведена эпюра скоростей (их средние значения) в точке отрыва пограничного слоя от края лопатки. Провещя касательную в любой точке, можно получить градиент скорости, который представляет собой скорость сдвига в данной точке. Ее можно рассчитать в любой точке емкости, если измерить скорости и построить их эпюру. При умножении скорости сдвига на вязкость жидкости получают надряжение сдвига. [c.192]

Метод Стратфорда. С тратфорд предложил формулу для поверхностш го трення, позволяющую находить и точку отрыва в более явной форме. [c.113]

Влияние шероховатости. Влияние шероховатости на поле течения около круглого цилиндра исследовалось в 123—26]. На рис. 4 показан коэффициент сопротивления шероховатого круглого цилиндра в поперечном потоке в зависимости от числа Рейнольдса, измеренный в [23]. Параметром является относительная шероховатость /г /О. Каждая кривая охватывает три режима докритический, критический и сверхкритический. Очевидно, что в докри-тическом режиме шероховатость поверхности никак не сказывается. При больших числах Рейнольдса ламинарный отрыв сопровождается образованием замкнутого пузыря. Таким образом, точка отрыва сдвигается вниз по потоку и поэтому сопротивление уменьшается. На шероховатой поверхности этот эффект наблюдается при меньших числах Рейнольдса, что обусловлено дополнительными возмущениями пограничного слоя, создаваемыми шероховатостью. Уменьшение сопротивления в критической области для шероховатой поверхности заметно меньше, чем для гладкой. [c.139]

А. Введение. При поперечном обтекании жидкостью одиночной трубы на ее поверхности, начиная от критической точки, формируется ламинарный пограничный слой, отрыв которого происходит в некоторой точке периметра. Это приводит к образованию за трубой симметричной стационарной пары вихрен и рециркуляционной зоны. Если число Рейнольдса Йе>40, то течение в рециркуляционной зоне становится неустойчивым и происходит периодический срыв вихрей. Ламинарный пограничный слой отрывается при Ф=82°, где Ф — угол, отсчитываемый от передней критической точки. При дальнейшем росте числа Ке достигается критический режим (Ке>2-10 ), характеризующийся тем, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит раньше, чем пограничный слой отрывается. При этом точка отрыва сдвигается вниз по потоку до Ф=140°. Частота срыва вихрей характеризуется числом Струхаля 5т 1й1и, где ( — частота срыва вихрей (1 — диаметр трубы. На практике в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 2-10 можно считать, что для одиночной трубы число 5г—0,2. В критической области оно возрастает до 0,46, а затем при Ке - 3,5-10 уменьшается до 0,27 1]. В случае несжимаемой жидкости распределение скорости и давления на внешней границе пограничного слоя описывается уравнением Бернулли [c.140]

Рис. 5. Записимость коэффициента поверхностиого трення от угла в шахматных пучках. Точки — аналитическое решение уравиения до точки отрыва

Экспериментальные данные различных исслсдэвателей по локальным числам Нуссельта для средних чисел Ра сопоставлены с результатами, нолученными из уравиения (66) на рис. 31. Наблюдается удовлетвор ггельное согласие расчетных и экспериментальных данных, хотя для малых углов экспериментальные данные лежат несколько ни е расчетных. 11о мере увеличения чисел На наступает отрыв. За точкой отрыва интенсивность теплообмена увеличивается с возрастанием угла. Вклад в теплообмен образовавшегося следа виден из результатов [85], которые свидетельствуют об увеличении теплообмена с возрастанием числа На. Использование Nu—2 вместо Ыи в качестве ординаты на рис. 31, по-аидимому, позволит улучшить соответствие, особено для малых чисел На, но числа Ми и На, рассчитанные для области отрыва, неприменимы во всех случаях. [c.291]

Оптимальная загрузка барабана. Координаты точек отрыва и падения шаров будут различными для каждого их слоя, посколый у они определяются соотношением [c.35]

Длительность начальной фазы принято измерять отрезком времени от момента появления искры (точка а на рис. 5.5) до точки отрыва линии сгорания от линии сжатия на индикаторной диаграмме (точка б на рис. 5.5), т.е. до момента начала ошутимого повышения давления в результате сгорания. По аналогии с дизельными двигателями этот отрезок иногдс называют периодом задержки воспламенения или периодом индукции, что в принципе неверно. При искровом зажигании задержка воспламенения практически отсутствует, около электродов свечи сразу же возникает очаг горения, но есть период, в течение которого фронт пламени от этого очага распространяется 01-носительно медленно и доля сгоревшей смеси еше настолько мала, что повышение давления на индикаторный диаграмме не удается обнаружить. [c.162]

В большинстве описанных в литературе моделей исходят из довольно ограниченной одномерной модели Гаскелла [4], детально рассмотренной в разд. 10.5 и 11.8. Напомним, что, для того, чтобы воспользоваться этой моделью, необходимо знать координату точки отрыва листа от валка Х1 (Л х однозначно связано с координатой точки входа в зазор А 2). Это равнозначно априорному знанию величины 2Я1 — толщины каландруемого листа на выходе из зазора, которая при заданной объемной производительности Q зависит от ширины листа 1. [c.591]

Это предположение подтверждается следующими экспериментальными фактами. Во-первых, профиль скорости в пограничном слое на стенках прямолинейных участков цилиндрических труб такой же, как и профиль скорости на плоской пластине, независимо от того, какое течение — ускоренное или замедленное — предшествовало течению около прямолинейного участка трубы. Во-вторых, профиль скорости над точкой отрыва в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости не зависит от параметров течения во внешнем потоке до точки отрыва. Универсальность отрывного профиля нри различном характере течения до сечения отрыва также говорит о том, что можно пренебречь влиянием внешнего потока вне небольшой окрестности рассматриваемого сечения. Наконец, опыты но исследованию взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем непосредственно показывают, что заметные изменения в пограничном слое происходят лишь на расстоянии, равном всего nei KonbKHM толщинам пограничного слоя. Следовательно, даже очень сильное изменение давления во внешнем потоке, вызванное скачком уплотнения, влияет на характер течения в пограничном слое впереди скачка уплотнения лишь в малой окрестности. [c.332]

Так как фо(Мо) не стремится к нулю (при цо- -0), то для ламинарного пограничного слоя величина фо(Мо) должна тождественно равняться нулю. Умножая обе части равенства (139) на poKoz/(Ao и переходя к пределу при R->°o, получим, что в точке отрыва ламинарного пограничного слоя справедливо соотношение [c.333]

Вдали от точки отрыва напряжения вязкого трения пренебрежимо мало по сравнению с напряжением турбулентного трения для жсех расстояний от стенки, превышающих некоторую определенную величину, которая называется толщиной ламинарного подслоя. Внутри этого подслоя напряжение вязкого трения достигает больших значений, так как производная ди ду здесь велика. Однако в точке отрыва ди ду),о = 0 (при у = 0) и напряжение вязкого трения будет малым даже у стенки. Поэтому вязким трением можно пренебречь во всем сечении. Тогда из [c.335]

Рис. 6.26. Схема теченпя п характерное распределение давления прн взаимодействии скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем 1 — начало повышения давления, — точка отрыва, — начало области постоянного давления,

Справочник химика 21

Химия и химическая технология