Нагрузки на отрыв

Скорость движения газа в факельной трубе независимо ог колебаний нагрузки всегда должна быть больше скорости распространения пламени, но меньше некоторой предельной величины, при которой возможен отрыв пламени. На практике принимают, что пламя будет устойчивым при скорости газа на выходе из трубы, не превышаюшей 20—30% скорости звука. [c.304]

Вернемся снова к рассмотренному выше примеру (рис. 1.4, а). Пусть нагрузка Ог уменьшается от О до предельного отрицательного значения, при котором произойдет разрушение материала (отрыв слоя). Величина напряжения Ох не может быть меньше нуля, так как стенки сосуда неподвижны. Поскольку в задаче пренебрегают весом материала и силой его трения о стенки сосуда, то ее решение будет сводиться к построению круга Мора, касающегося линии предельных напряжений (рис. 1.6,6). [c.12]

Количественно адгезия (и аутогезия) полимеров может быть определена двумя методами 1) одновременным отрывом по всей площади контакта одной части адгезионного соединения от другой и 2) постепенным расслаиванием адгезионного соединения. В первом случае разрушающая нагрузка может прилагаться в направлении как перпендикулярном к плоскости контакта поверхностей (испытание на отрыв), так и параллельном ей (испытание на сдвиг). Силу, преодолеваемую при одновременном отрыве по всей площади контакта адгезионного соединения и отнесенную к единице площади, называют адгезионным давлением или давлением прилипания (единица измерения дин/см ). Метод одновременного отрыва дает наиболее прямую и точную характеристику прочности адгезионного соединения, однако он связан с некоторыми экспериментальными затруднениями, заключающимися, в частности, в необходимости строгого центрирования испытуемого образца и сложности создания условий для равномерного распределения напряжений по всему его сечению. Для обозначения сил, преодолеваемых при постепенном разрушении контакта (расслаивании), применяется термин сопротивление расслаиванию или расслаивающее усилие (единица измерения дин/см). Очень часто адгезию, определяемую при расслаивании, характеризуют не силой, а работой, которую необходимо затратить на отделение адгезива от субстрата (единица измерения эрг/см ). [c.157]

Среди механических факторов, которые могут привести к образованию дефекта в покрытии, следует в первую очередь назвать нагружение на сжатие и на удар. Другими характерными нагрузками и показателями механической прочности являются силы, вызывающие срез и циклический изгиб, сопоставляемые с прочностью сцепления или с прочностью на отрыв покрытия, а также деформации, сопоставляемые с величиной деформации покрытия при разрыве. Сжимающие силы могут возникнуть, например, при воздействии камней на покрытие подземного трубопровода. Напротив, ударные нагрузки могут быть более разнообразными по видам и величине такие нагрузки возможны на всех стадиях транспортировки и укладки труб и фитингов с покрытиями. Практические нагрузки при транспортировке и укладке не могут быть определены по механическим напряжениям с такой точностью, чтобы лабораторные испытания могли бы дать результаты измерений, пригодные для непосредственного использования. Поэтому для оценки наряду с лабораторными испытаниями, проводимыми при определенных условиях, нужны и полевые, проводимые в условиях, близких к практическим, с имитированием практических нагрузок нужен также и практический опыт. Для покрытий труб были проведены все три стадии испытаний их результаты обсуждаются далее с целью оценки эффективности различных систем покрытия и с целью определения необходимой толщины слоя для конкретной системы покрытия [3]. [c.151]

Изменение нагрузки котлов, оборудованных несколькими горелками, производится путем изменения нагрузки горелок или их количества. Работа горелок с перегрузкой или на малых нагрузках опасна в первом случае возможен отрыв пламени от горелки, а во втором — проскок пламени. Количество работающих горелок нужно равномерно распределять по ширине котла, не до-168. [c.168]

Задачей пайки при монтаже РЭА является механическое и электрическое соединение выводов ЭРЭ и МС с контактными площадками на печатных платах, проводов с разъемами и т. д. Различают Два варианта конструктивного решения контактного узла — с отверстием в контактной площадке или без него. В первом случае механическое соединение усилено благодаря заполнению припоем зазора между проволочным выводом и стенками отверстия. После затвердевания образуется металлическое утолщение, заклиненное в отверстии вместе с выводом. На это утолщение распределяется основная часть механической нагрузки. Утолщение работает на срез и сжатие, а не на отрыв. Во втором случае механическое соединение в паяном шве осуществляется только за счет сцепления припоя с плоскостью контактной площадки, поэтому применяют приклеивание тела навесного элемента к подложке, чтобы усилия отрыва при механических нагрузках к паяному шву не прикладывались. [c.21]

Нормальные напряжения аг и аг = а<р распределены по сечению неравномерно их графики при = 0 для некоторого значения р приведены на рисунке 1.33 график О , для конечного пластического состояния показан пунктиром. В средней части тонкой прослойки с ростом нагрузки развивается почти гидростатическое растяжение. При этом нормальное напряжение может достигать значительной величины (может в несколько раз превысить величину предела) текучести аз при одноосном растяжении). В таких условиях в мягкой прослойке может произойти хрупкое разрушение вследствие исчерпания прочности на отрыв. [c.69]

Приведенные конструкции образцов и схемы их нагрузки не соответствуют работе ремонтных муфт. Поэтому нами предлагаются два способа испытаний образцов на отрыв. Первый предусматривает испытание под постоянной нагрузкой Q (рисунок 2.22), второй - при постоянном напряжении (рисунок 2.23). В первом случае в образцах варьируется постоянное усилие р, вызывающее различные напряже- [c.651]

Швы С повышенной нагрузкой обычно следует контролировать под двумя по возможности различными углами прозвучивания, чтобы надежно охватить также и неблагоприятно отра-жающие дефекты. Поэтому нельзя избежать помех от покрывных слоев сварного шва. В таком случае нужно идентифицировать подозрительные эхо-импульсы от этих мест пробой промасленным пальцем или скольжением по спорным местам при одновременном наблюдении за эхо-импульсами. [c.523]

Величину прочности сцепления устанавливают разными способами. Наиболее распространенными из них являются отрыв (рис. 4, а), отслаивание полоски с постоянной скоростью (рис. 4, б) и постоянной нагрузкой (рис. 4, в). [c.18]

Следует отметить, что гидропривод с дросселем 5 на входе в гидродвигатель 4 (рис. 7.5), так же как и гидропривод с параллельным включением дросселя, допускает регулирование скорости выходного звена только при нагрузке на нем, направленной против движения. При помогающей нагрузке (совпадающей по направлению со скоростью движения поршня) может даже произойти отрыв поршня от рабочей жидкости в гидроцилиндре. Вероятность этого особенно высока, если произошло перекрытие дросселя, а поршень продолжает движение под действием сил инерции. [c.201]

Сопротивление, которое приходится преодолевать при равномерном отрыве или сдвиге, выражается в дин/см или гс/см . Сила, которую затрачивают при отслаивании или расслаивании (неравномерный отрыв), называется усилением отслаивания (расслаивания) и выражается в дин/см или гс/см. Часто при отслаивании (расслаивании) определяют работу, затраченную на отслаивание и отнесенную к единицу площади, которую называют удельной работой отслаивания или работой адгезии и выражают в эрг/см . Иногда адгезионную прочность характеризуют временем, необходимым для нарушения связи между субстратом и адгезивом под действием определенной нагрузки. [c.215]

Испытания на неравномерный отрыв делятся на две группы испытания для определения сравнительных прочностных характеристик клея и испытания для определения относительных характеристик конструктивной прочности клеевых соединений. Для испытаний первой группы применяют образцы формы и размеров, показанных на рис. 1. Для определения показателей конструктивной прочности форма и размеры образцов задаются в каждом случае отдельно (при сохранении схемы испытания). Перед испытанием у образцов с двух сторон около места склеивания измеряется ширина полосы, также наносится метка по середине длины полосы. Для испытаний используют машину, позволяющую производить растяжение образца и измерение нагрузки с точностью до 1%- Образец устанавливают на испытательную машину в специальном приспособлении рис. 2. [c.285]

При конструировании ответственных прямолинейных, кольцевых и других паяных соединений аппаратов, работающих под давлением, необходимо обеспечивать работу швов на срез. Работа швов на отрыв и изгиб допускается только в паяных соединениях, не подвергающихся непосредственному действию основной расчетной нагрузки (например, соединения бортшайб или лап корпусом аппарата). При этом расчетные напряжения принимаются в два раза меньшими, чем напряжения на срез в основных соединениях. [c.168]

К механическим причинам, вызывающим вибрации, следует отнести также ударные нагрузки при перекладке зазоров в механизме движения и нарушении смазки в подшипниках. Этому же способствуют ослабление посадки вкладышей в расточках подщипников, а также отрыв фундаментных рам вследствие некачественной подливки рамы или разрушения подливки при эксплуатации. [c.221]

Пролетные балки — составные, сварные и имеют коробчатое сечение- Длина балок 22 ООО мм, высота 400 мм, ширина 300 мм-Расстояние между платформами 19 ООО мм при полезной ширине котлована 15 500 мм. Расстояние между осями пролетных балок 1600 мм. Это расстояние обусловливается шириной каретки. На пролетных балках укреплены зубчатая рейка 8 и рельсы 9 для ходовых катков каретки. С внутренней стороны балок моста к их боковым поверхностям по всей длине приварены упоры 10, предотвращающие отрыв каретки 15 от моста при больших нагрузках. [c.99]

Если полученное значение Окг отрицательно, это значит, что под действием ветровой нагрузки аппарат будет отрываться от -фундамента отрыв предотвращают фундаментные болты, которые при этом работают на растяжение. [c.84]

При небольших нагрузках (0,5—3,0 МЦа) сближение труш,ихся поверхностей мало, абразивные частицы легко попадают в зону трения, вдавливаются в эластомер и деформируют его в направлении движения. Неоднократно повторенное упруго-эластическое деформирование способствует развитию усталостных явлений, в результате происходит отрыв частиц материала на его поверхности заметны следы разрушения мелкодисперсными частицами в виде едва различимых рисок и впадин вытянутой формы. [c.125]

Задние ванты основной мачты крепятся к своим якорям со слабиной, достаточной, чтобы позволить основной мачте встать в рабочее положение, и в то же время не дать ей завалиться в сторону подъема. Передние ванты остаются свободными. Пята основной мачты временно крепится от возможного перемещения тросами к задним якорям, затем производится подъем мачты при помощи лебедки или трактора. Падающая мачта служит рычагом, облегчающим отрыв основной мачты от грунта. В процессе подъема основная мачта занимает такое положение, когда падающая мачта освобождается от нагрузки (рис. 52, позиция II) и усилие от лебедки при дальнейшем подъеме передается непосредственно на основную мачту. [c.81]

На рис. 7.6 приведены экспериментальные кривые пределов отрыва пламен для разных огневых отверстий в зависимости от удельной тепловой нагрузки и процентного содержания первичного воздуха в газовоздушной смеси. Приведенные кривые показывают, что пределы отрыва зависят от тепловой нагрузки и размера огневых отверстий. Так, при удельной тепловой нагрузке 16,8 Дж/(мм ч) отрыв пламен для отверстий 6 мм наступит при содержании первичного воздуха в смеси в размере 93 %, а при тепловой нагрузке [c.361]

В процессе трения, как известно, важна специфика образования и разрушения фрикционных связей. Образование фрикционных связей характерно в основном для сухого трения, однако в той или иной мере оно реализуется и при гранич.ной смазке в условиях неоднородности микрорельефа поверхности и неравномерности распределения нагрузки на фактической площади контакта. Согласно теории И. В. Крагельского [255], различают пять видов фрикционных связей упругое оттеснение (деформация) материала, пластическое оттеснение (деформация) материала, микрорезание, адгезионное нарушение фрикционных связей, когезионный отрыв. Упругое оттеснение материала наблюдается в случае, когда действующая нагрузка не приводит к возникновению в зоне контакта напряжений, превышающих предел текучести. В этом случае такой важный трибологический параметр, как износ, возможен лишь в результате фрикционной усталости. Пластическое оттеснение происходит при контактных напряжениях, превышающих предел текучести (при этом износ определяется малоцикловой фрикционной усталостью). Мпкрорезание наблюдается при - напряжениях или деформациях, достигающих разрушающих значений (разрушение происходит при первых же актах взаимодействия). Адгезионное нарушение фрикционной связи непоередственно не приводит к разрушениям, но вносит определенный вклад в величину напряжений, действующих на контакт. Когезионный отрыв возникает в случае, если прочность фрикционной связи выше прочности нижележащего материала. [c.240]

Скорость движения газа в трубе факела, г1езависимо от возможных колебаний нагрузки, всегда должна быть больше скорости распространения пламени, и в то же время — меньше некоторой предельной скорости, при которой в зможен отрыв пламени. [c.133]

Изучению в первую очередь была подвергнута операция осадки, встречающаяся в том или ином виде во всех процессах ковки и объемной штамповки. Экспериментально было установлено, что вибрационная обработка способствует более равномерному распределению деформации и уменьшению поэтому макроскопической локализации деформации. Этот существенный результат позволил рекомендовать вибрационную обработку давлением для малопластичных труднодефор-мируемых материалов (стали, специальных сплавов), которые получили широкое распространение во многих областях. Особенно благоприятно применение вибрационной обработки давлением для технологических процессов формоизменения, где существенно сказывается вредное влияние контактного трения. При этом было установлено, что наиболее эффективным является вибрационный режим, обспечивающий отрыв контактных поверхностей инструмента и обрабатываемой заготовки в течение каждого импульса нагрузки. [c.42]

Примечание. В числителе и эиаиеиателе указаны соответствеиио иаксииальные и иииииальные значения. Поверхность обрабатывали в растворе хлористого палладия без H I. В некоторых случаях удельная нагрузка превышала 15 Н/см наблюдали неравномерный отрыв медного слоя и его разрушение. [c.48]

Испытания резины на отрыв от металла при сдвиге заключаются в параллельном смещении одной металлической пластинки относительно другой, причем между ними находится привулканизован-ный к ним образец резины (рис. 19.1 б). Необходимое для отрыва резины от металла усилие служит характеристикой прочности связи резины с металлом при деформации сдвига. Для определения прочности связи при сдвиге может служить любая разрывная машина, мощность которой не превышает величину абсолютной нагрузки при сдвиге более чем в пять раз при скорости разрыва 50 мм в минуту. [c.541]

Были испытаны под постоянной нагрузкой образцы на отрыв (рисунок 2.9, а). Величина параметра М составляла около 0,9 Мс. В течение фех суток трещин в сварных швах не было обнаружено. Следовательно, сварные угловые швы, выполненные электродами УОНИ 13/55, обладают достаточно высокой сопротивляемостью образованию холодных грещин. [c.653]

Скорость движения газа в факсльно трубе, иезаол-снио ог колебании нагрузки, всегда должна быть 6o. i--Hie скорости распространения пламени, и в то же вре.пя меньше некоторой предельной скорости, при которой atr можем отрыв иламенп. [c.68]

При сжимающих нагрузках резина разруишется обычно на скол или на отрыв, если сжатие происходит в отсутствие скольжения по опорным поверхностям. Такие виды разрушения часто встречаются у резиновых уплотнительных прокладок , применяемых для обеспечения герметичности в уплотнительных узлах. При больших и длительных сжатиях вследствие явления усталости в прокладках появляются надрывы, которые расположены [c.199]

Зародившийся иа поверхнбсТи металла очаг разрушения, как правило, создает условия для последовательного отрыва других зерен или их отдельных участков. В то же время на некоторых участках могут встретиться временные препятствия, задерживающие образование трещин и отрыв зерен. Такими препятствиями могут быть прочные инородные включения, более совершенное строение зерен и их границ, благоприятная ориентация зерен к направлению нагрузки и т. д. На других участках возможны явления обратного порядка, способствующие развитию очага разрушения, наиример скопление микропор, различного рода непрочных инородных включений, снижающих прочность металла, и т. п. В связи с этим развитие очагов разрушения происходит неравномерно. [c.122]

При первом способе разрушающая нагрузка может быть приложена в направлении, перпендикулярном плоскости контакта поверхностей (испытание на отрыв) 1ГЛИ параллельном ей (испытание на сдвиг). Отношение силы, преодолеваемой при одновременном отрыве по всей площади контакта, к площади наз. адгезионным давлением, давлением прилипания или прочностью адгезионной связи н1м , дин1см , кгс/см ). Метод отрыва дает наиболее прямую и точную характеристику прочности адгезионного соединения, однако применение его связано с нек-рыми экспериментальными затрудненпямп, в частности с необходимостью строго центрированного приложения нагрузки к испытуемому образцу и обеспечения равномерного распределения напряжений по адгезионному шву. [c.12]

Если после выхода кончика двойника на поверхность (по существу, после превращения упругого двойника в остаточную прослойку) начать раздвойникование (приложить такую нагрузку, что прослойка в месте выхода на поверхность начнет утоньшаться), то, начиная с некоторой критической толщины, произойдет превращение остаточного двойника в упругий отрыв кончика двойника от поверхности, т.е. вход положительных дислокаций в кристалл. Сравнение сигнала с рис. 8.3в демонстрирует, что изменение направления скорости при сохранении знака вектора Бюргерса меняет полярность сигнала АЭ. Таким образом, знак сигнала АЭ действительно определяется знаком произведения ЬУ, как это и предсказывают соотношения (8.1)-(8.3). [c.215]

На рис. 4.33 приведены экспериментальные кривые пределов отрыва четырех пламен для раз-ньщ огневых отверстий в зависимости от удельной тепловой нагрузки и процентного содержания первичного воздуха в газовоздушной смеси. Приведенные кривые показывают, что пределы отрыва зависят от тепловой нагрузки и размера огневых отверстий. Так, при удельной тепловой нагрузке 16,8 Дж/(мм ч) отрыв пламен для отверстий 6 мм наступит при содержании первичного воздуха в смеси в размере 93 %, а при тепловой нагрузке 33,6 Дж/(мм ч) — при содержании воздуха 72 %. С уменьшением размера огневых отверстий до 3 мм и тепловой нагрузке 33,6 Д (мм ч) отрьш пламен происходит при содержании воздуха в смеси в размере 60 %. Процентное содержание первичного воздуха в смеси, при котором происходит отрыв пламен, может бьггь приближенно подсчитано по эмпирической формуле % А4к) = -0,0084Д где А — эмпирический коэффициент, зависящий от размера огневых отверстий (табл. 4.33) Я — отношение действительной удельной тепловой нагрузки к номинальной, равной 16,8 Дж/(мм ч) 2 — содержание первичного воздуха в смеси, %. Указанная формула дает близкие к практическим данным результаты при оптимальной глубине огневых отверстий и оптимальных расстояниях между ними. При уменьшении этих расстояний процентное содержание первичного воздуха для наступления отрыва несколько увеличивается. [c.298]

В настоящее время существует шесть основных критериев взаимозаменяемости газов тепловая нагрузка, подсос первичного воздуха, отрыв пламени, проскок пламени, образование окиси углерода и других вредньгх ингредиентов, образование сажи. [c.302]

Дж/(мм2-ч) —при содержании воздуха 72 %. С уменьшением размера огневых отверстий до 3 мм и тепловой нагрузке 33,6 Дж/(мм -ч) отрыв пламен происходит при содержании воздуха в смеси в размере 60 %. Процентное сО держание первичного воздуха в смеси, при котором происходит отрыв пламен, может быть приближенно подсчитано по эмпирической формуле 1й(Лу ) = = —0,0084 В, где Л — эмпирический коэффициент, зависяший от размера огневых отверстий (табл. 7.15) — отношение действительной удельной тепловой нагрузки к номинальной, равной 16,8 Дж/(мм -ч) В — содержание первичного воздуха в смеси, %. Указанная формула дает близкие к практическим данным результаты при оптимальной глубине огневых отверстий и оптимальных расстояниях между ними. При уменьшении этих расстояний процентное содержание первичного воздуха для наступления отрыва несколько увеличивается. [c.361]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология