Двойник остаточный

Возникающие дополнительные усилия могут привести к вы-рыву трубы из двойника и к серьезной аварии. Кроме того, при обрыве потолочных трубных подвесок и остаточной деформации [c.194]

Герметичность вальцовочного соединения трубы в двойнике нарушается вследствие того, что охлажденный двойник препятствует удлинению уплотнительного пояска печной трубы. Поясок оказывается сжатым в гнезде корпуса двойника, причем появляются такие напряжения сжатия, которые превышают предел упругости стали. В указанных условиях как гнездо корпуса двойника, так и поясок трубы получают остаточную деформацию и после охлаждения между ними появляется зазор, который при опрессовке может дать течь. [c.195]

Ревизию двойников на предмет отсутствия раковин и трещин на корпусе, рисок и забоин на уплотнительных поверхностях под пробки, остаточных деформаций ушек корпуса производят визуально с помощью лупы. Толщину перемычки между гнездами под пробки и толщину стенки корпуса в наиболее подозрительных местах замеряют с помощью мерительного инструмента (рис. 48). При замене труб контролируют состояние и замеряют диаметр гнезд под развальцовку. Твердость металла корпуса определяют не менее чем в трех местах. [c.89]

Трубы без отдулин и с незначительными остаточными деформациями изгиба целиком извлекают из трубных опор. На конце трубы, отрезанной от двойников, прожигают отверстие для закрепления крюка с тросом, с помощью которого вытягивают трубу трактором или тракторной лебедкой. При извлечении трубы из печи ее поддерживают в горизонтальном положении автокраном, а после ее извлечения из печи трубу опускают на землю. Трубы с отдулинами и значительными деформациями изгиба извлекают из трубных опор по частям. Перед вырезкой куска трубы его закрепляют за соседние трубы, а после вырезки опускают на подмости лесов, сооруженных внутри печи. Цельносварные змеевики на калачах размещаются внутри печи целиком, в связи с чем для замены отбракованных труб и калачей требуется частичная разборка обмуровки и каркаса печи. [c.90]

Свойством металлов сохранять остаточные деформации пользуются при клепке, штамповке, вальцовке и прокатке. При штамповке обработанную деталь сжимают между штампом и матрицей (фиг. 15). Штамп так сильно вдавливает лист в матрицу, что лист остается деформированным и сохраняет приобретенную форму. При вальцовке конец трубы с большой силой прижимают вращающимися роликами вальцовки к трубной решетке, гнезду двойника и т. д. [c.33]

Недостатки паровоздушного способа очистки. При отсутствии надежного контроля за нагревом печных труб при выгорании кокса и превышении температуры нагрева металла труб выше критической температуры (для Х5М—780° С) появляется ряд существенных дефектов 1) прогорание труб 2) снижение прочности металла труб 3) остаточная деформация труб 4) нарушение герметичности и прочности вальцовочных соединений труб в двойниках 5) усиленный износ перетоков печного змеевика и их закалка 6) образование окалины на наружной и внутренней поверхностях труб, т. е. ускоренный износ печных труб. [c.83]

Второй период — вальцовка убирается из гнезда двойника и за счет сил упругости металла двойника труба, получившая остаточную деформацию, плотно сжимается, возникающие радиальные усилия от развальцовки создают вместе с отбортовкой очень прочное соединение трубы и двойника. Прочность и плотность развальцовочного соединения зависят от степени развальцовки, начального зазора между трубой и гнездом двойника, свойств материалов, состояния поверхностей соприкосновения, величины выступающего в двойник конца трубы и его отбортовки. [c.133]

Если двойниковая прослойка появляется, когда прикладывается нагрузка, и исчезает, когда нагрузка снимается, мы имеем упругое двойникование. Если двойниковая прослойка остается после снятия напряжения, то она называется остаточным двойником. [c.303]

Изменение формы и размеров двойника при н рузке и разгрузке показано на рис. 3.8. При наличии стопора возрастание нагрузки приведет к тому, что точка в, будет приближаться к концу двойника л = Х, и в пределе бесконечно больших нагрузок двойниковый клин превратится в плоскопараллельную прослойку ), заканчивающуюся внутри кристалла. Качественно можно также рассмотреть и процесс превращения клиновидного двойника в остаточную прослойку при его подходе к внешней поверхности кристалла или границе зерна (более мягкой , чем данное зерно, иначе двойник не сможет подойти к этой поверхности раздела [179]). В момент касания кончика двойника поверхности, группа головных дислокаций ВЫХОДИТ на нее. В этот момент практически исчезает сосредоточенная сила щ конце двойника, значительная часть дислокаций выйдет из кристалла и при небольших внешних нагрузках форма прослойки, пересекающей весь кристалл, будет почти плоскопараллельной. [c.61]

Динамика превращения двойника в остаточную прослойку рассмотрена в [192, 223]. Так как функция 5д (х) отлична от нуля только в конце двойника, то в случае пластины ее можно записать в виде [c.111]

Рис. 4.18, Представление некогерентной границы остаточного двойника в виде плоского скопления двойникующих дислокаций

Рассмотрим для простоты движение границы остаточного двойника, содержащей винтовые двойникующие дислокации, с постоянной скоростью [c.116]

Соотношения (4.37), (4.38), (4.41) образуют замкнутую систему уравнений, позволяющую при известных внешних упругих полях Стд и известных силах неупругого происхождения ЪОс и Ьо полностью решить задачу о движении границы остаточного двойника, т.е. определить р(х), и(х) и Естественно, что эта система уравнений применима лишь тогда, когда дислокаций достаточно много, чтобы можно было ввести непрерывную функцию р(х), и они поставляются на границу в том количестве, которое требуется системой (4.37), (4.38), (4.41). [c.118]

Оценки, аналогичные сделанным выше, показывают, что основной вклад в р некогерентной границы остаточного двойника дают, как и в случае упругого двойника, силы упругого происхождения. Тогда р aJ .lb, [c.119]

Определение константы демпфирования двойникующей дислокации и ее физической природы. Торможение дислокаций в области высоких скоростей движения определяется процессами перекачки энергии от движущейся дислокации к различным ветвям элементарных возбуждений кристаллической решетки [248, 249]. Критерием отбора механизма такой перекачки является сопоставление определяемой в эксперименте зависимости В (Г) с теоретически предсказываемой. Вот почему экспериментальному определению 5 (Г) полных дислокаций посвящено много исследований. дая изолированных двойникующих дислокаций подвижность изучена в кристаллах кальцита при комнатной температуре [241 ]. Используемая методика не позволила провести прямое измерение В (Т), и ее значение определялось косвенным путем — по скорости движения границы остаточного двойника. [c.127]

Переходя к рассмотрению оц — напряжений превращения упругого двойника в остаточный, отметим, что поскольку упругий двойник может существовать лишь в неоднородном внешнем поле, то, естественно, процесс, как это отмечалось в [38], не может характеризоваться каким-либо фиксированным значением внешнего напряжения. Дислокационная теория позволяет определить значение внешней силы, в поле которой упругий двойник превращается в остаточную прослойку [c.132]

Напряжение Ощ, соответствующее началу утолщения остаточной двойниковой прослойки, или предел текучести, удобно определить как такое значение Оа, при котором скорость перемещения границы остаточного двойника V равна какому-либо стандартному значению [67]. В соответствии с [c.132]

АЭ на стадии превращения упругого двойника в остаточную прослойку в однородном внешнем поле Рд [c.208]

Состояние двойников контролируется при каждом ремонте печи. Визуально через лупу определяют, не появились ли дефекты в корпусе двойника трещины, раковины, остаточные деформации ушек (буртов), износ внутренней поверхности, особенно уплотнительного пояска в гнезде пробки. Ультразвуковым толщиномером один раз в четыре года измеряют толщину стенок, которые подвергаются усиленному коррозионноэрозионному износу (перемычки между гнездами пробок, боковые стенки и др.). Диаметр гнезда и глубину уплотнительных канавок под развальцовку измеряют каждый раз перед монтажей новых труб взамен отбракованных. Твердость металла корпуса двойника определяют не менее чем в трех местах. [c.142]

Какие же последствия нежелательны при большой остаточной деформации, вызывающей обрыв трубных подвесок Это в первую очередь опасные дополнительные усилия на двойники. Вследствие обрыва подвесок усилия деформации и вес одной или нескольких (так как они сЕ1Язаны трубной подвеской) потолочных труб полностью передаются на уплотнительный поясок и отбортовку трубы, развальцованной в двойнике. Уплотнение и отбортовка труб в нем рассчитаны только на внутреннее избыточное давление от нефтепродукта. [c.194]

Сущность процесса развальцовки заключается в раздаче в холодном состоянии трубы в гнезде двойника. Раздачу производят вращающимися роликами вальцовки, которые приводятся во вращение от конического шпинделя (веретена). Рабочий оказывает осевое давление на веретено, от которого усилие передается вальцующим роликам. Ролики создают радиальное давление на стенки трубы, под влиянием которого труба сначала расширяется до соприкосновения со стенками отверстия двойника. Это так называемый период привальцовки. Затем давление от роликов начинает передаваться на стенки гнезда двойника.В результате металл трубы подвергается пластическим деформациям и заполняет все промежутки между трубой и двойником. Радиальное давление роликов в основном поглощается стенками трубы, в результате чего гнездо двойника получает главным образом упругие деформации. После удаления вальцовки гнездо двойника стремится вернуться в первоначальное состояние и плотно сжимает трубу, получившую остаточные деформации. В результате возникают больгиие радиальные условия, которые прочно удерживают трубу в корпусе двойника. [c.259]

Механизм обесцинкования не получил еще удовлетворительного объяснения. Имеются две точки зрения. Первая предполагает, что первоначально протекает коррозия всего сплава, а затем медь осаждается на поверхности из раствора с образованием пористого внешнего слоя. Согласно второй, цинк, диффундируя к поверхности сплава, преимущественно растворяется прИ -а,том поверхностный слой обогащается медью. Каждую из этих гипотез можно успешно применить для объяснения явлений, наблюдающихся в определенных случаях обесцинкования. Однако накопленные факты свидетельствуют, что второй механизм применим намного чаще. Пикеринг и Вагнер [17, 18] предположили, что объемная диффузия цинка происходит вследствие образования поверхностных вакансий, в частности двойных. Они образуются в результате анодного растворения, а затем диффундируют при комнатной температуре в глубь сплава (коэффициент диффузии для дивакансий в меди при 25°С О = 1,3-10" см с) [17], заполняясь преимущественно атомами цинка и создавая градиент концентраций цинка. Данные рентгеновских исследований обесцинкованных слоев Б-латуни (сплав 2п—Си с 86 ат. % 2п) и -у-латуни (сплав 2п—Си с 65 ат. % 2п) показали, что в обедненном сплаве происходит взаимная диффузия цинка и меди. При этом образуются новые фазы с большим содержанием меди (например, а-латунь), и изменение состава в этих фазах всегда идет в сторону увеличения содержания меди. Как отмечалось ранее, аналогичные закономерности наблюдаются в системе сплавов золото— медь, коррозия которых идет преимущественно за счет растворения меди. Растворения золота из этих сплавов не обнаруживают. В результате коррозии на поверхности возникает остаточный пористый слой сплава или чистого золота. Скопления двойников, часто наблюдаемые в полностью или частично обесцинкованных слоях латуни, также свидетельствуют в пользу механизма, связанного с объемной диффузией [19]. Это предположение встречает ряд возражений [20], однако данные рентгеноструктурного анализа обедненных цинком слоев невозможно удовлетворительно объяснить, исходя из концепции повторного осаждения меди. Хотя предложен ряд объяснений ингибирующего действия мышьяка, сурьмы или фосфора на обесцинкование а-латуни (но не Р-латуни), механизм этого явления нельзя считать полностью установленным. [c.334]

Деформация печных труб, если она является следствием обрыва трубных подвесок во время эксплуатации, не опасна до определенного предела. На основании опыта допускается деформация труб величиной до двух диаметров. Если деформация труб не превышает двух диаметров, производят ремонт подвесок, а трубы оставляют для дальнейшей эксплуатации если она более двух диаметров — трубы заменяют новыми. Каких же последствий следует опасаться при большой остаточной деформации, ведущей к обрыву трубных подвесок Это в первую очередь возникновение опасных дополнительных усилий на двойники. Отрыв подвесок приводит к тому, что усилия деформации и вес потолочных труб, одной или нескольких (так как они связаны трубной подвеской), полностью передаются на уплотнительный поясок и отбортовку трубы, развальцованной в двойнике. Уплотнение и отбортовка труб в двойнике рассчитаны только на внутреннее избыточное давление от нефтепродукта. Возникающие дополнительные усилия могут привести к вырыву трубы из двойника и к серьезной аварии. Кроме того, при обрыве потолочных трубных подвесок и остаточной деформации печных труб последние приближаются к факелу, что приводит к резкому увеличению тепловой напряженности поверхности с образованием прогаров или отдулин. [c.84]

Сущность процесса развальцовки заключается в раздаче в холодном состоянии трубы в гнезде двойника. Раздачу производят вращающимися роликами вальцовки, которые приводят во вращение от конического шпинделя (веретена). Под влиянием давления со сторсшы роликов труба сначала расширяется до соприкосновения со стенками отверстия двойника. Это так называемый период при-вальцовки. Затем давление от роликов начинает передаваться на стенки гнезда двойника. В результате металл трубы подвергается пластическим деформациям и заполняет все промежутки между трубой и двойником. Радиальное давление роликов в основном поглощается стенками трубы, в результате чего гнездо двойника получает главным образом упругие деформации. После удаления вальцовки гнездо двойника стремится вернуться в первоначальное состояние и плотно сжимает трубу, получившую остаточные деформации. [c.195]

Сосредоточенные нагрузки могут появиться в некоторых местах контакта кристаллических зерен металлов и сплавов. В таких местах при деформации поликристаллического образца могут возникать упругие двойники, а затем и пластинчатые включения. Такое явление наблюдается только в образцах с сравнительно небольшой площадью сечения плоскостью двойникования Кх. Качественно можно утверждать, что площадь боковой поверхности упругого двойника перед потерей устойчивости мало отличается от указанной площади сечения образца. При больших значениях этой площади превращения упругого двойника в остаточный получить невозможно, так как для этого необходимо сильно увеличить значение нагрузкиР, V [c.26]

Таким образом, в ограниченном кристалле могут реализоваться только две возможности. Если Р(Ь) — знакопеременная функпия, то имеется максимально возможная длина, которую нельзя превзойти при любом конечном Р. Если же Р(Ь) — знакопостоянная функция, то при достаточно большом Р (таком, что >5о) произойдет потеря устойчивости с последующим скачкообразным превращением упругого двойника в остаточную двойниковую прослойку. Качественный анализ показывает, что эта закономерность имеет место и в случае упругих двойников в ограниченном кристалле с анизотропией общего вида [177], а также для упругих двойников вблизи границы раздела сред с различными упругими модулями [179]. Потеря устойчивости упругого двойника вблизи остаточной двойниковой прослойки экспериментально наблюдалась в кальците [180]. Взаимодействие двойника с границей зерна описано в [66]. Нам также представляется, что потеря устойчивости двойников в кристаллитах может быть одной из причин, приводящих к прерьшистому характеру пластической деформации в поликристаллах, когда последняя осуществляется, главным образом, путем двойникования (см,, например, [190]), [c.83]

После того как двойник превращается в остаточную прослойку, начинается завершающая стадия двойникования — утолщение прослойки путем перемещения ее границы. Для утолщения прослойки необходимо непрерывное появление новых двойникующих дислокаций в каждой соседней с двойниковой границей шюскости. Изящное решение проблемы дали различного типа полюсные механизмы, первые варианты которых предложили Коттрелл и Билби [230] для ОЦК кристаллов и Томпсон и Миллард [201] для ГПУ кристаллов. В дальнейшем был предложен ряд аналогичных механизмов тя ОЦК, ГЦК, ГПУ структур. Общей их чертой является образование двойникующих дислокаций путем диссоциации либо отдельных полных дислокаций, либо их определенных комбинаций. До настоящего времени не получено сколько-нибудь надежных экспериментальных доказательств работы этих механизмов. Большинство экспериментаторов считает, что в их экспериментах полюсные механизмы не работают [58, 60, 231, 233, 234] (подробнее см. обзор [65]). Например, экспериментальна определенное время утолшения прослоек в кристаллах цинка, олова, индия существенно меньше рассчитанного в рамках модели полюсного механизма [233, 235], [c.115]

Перейдем к формулировке дислокационного описания движения границы остаточного двойника [229]. Поскольку плотность двойникующих дислокаций р на границе может быть достаточно велика (например, в кальците [238] р 5 10 см" ), то представляется полезным последовательное рассмотрение движения границы как ансамбля движущихся двойникующих дислокаций, изображенного на рис. 4.17. Предполагаем, что р(д ) — знакопостоянная непрерывная функция координат ир(дг)а < <1 (й — межплоскостное расстояние). Тогда для границы остаточного двойника можно ьредгюжить модель, изображенную на рис. 4.18, что приводит нас к проблеме плоского скопления дислокаций. [c.115]

Запишем систему уравнений, описывающих стационарное движение границы остаточного двойника под действием однородного внешнего поля (Тд = onst в изотропном ограниченном кристалле (плоскопараллельной пластине толщиной d), Эта система включает следующие два уравнения [c.117]

Таким образом, в рамках развитого выше дислокационного подхода удается дать последовательное описание кинетики (статики и динамики) упругого двойника, превращения его в остаточную прослойку и ее утолщения. Следует, однако, иметь в виду, что из рассмотрения выпадает случай утолшения остаточной прослойки под воздействием больших нагрузок, когда дислокаций на границе мало и ситуацию нельзя описать в терминах дислокационного ансамбля. Кроме того, в ряде материалов в процессе двойникования имеет место взаимодействие между растущими двойниками, картина осложняется параллельно протекающими процессами скольжения и разрушения. Последовательное включение всех этих явлений в общую схему дислокационного описания, по-видимому, станет возможным по мере дальнейшего развития теории. [c.121]

Факторами, лимитируюхцими скорость перемещения границы, может являться как скорость зарождения новых дислокаций превращения, так и их подвижность. В случае двойникования, как показано в [241], чем выше уровень напряжений, тем все в большей и большей степени лимитирующую роль в процессах перемещения границы играет зарождение двойникующих дислокаций. Поэтом) при малых скоростях деформации, когда скорости перемещения межфазных границ невелики (такая ситуация, как правило, имеет место при измерении сверхупругих петель), логично использовать подход, развитый для описания движения остаточной границы двойника (см. гл. 4), [c.178]

Наличие обратимого характера пластической деформации на стадии упругого двойникования открывает определенные возможности для проявления сверхупругости и эффекта памяти формы в двойникующихся материалах. Их рассмотрение в рамках дислокационной теории тонких двойников проведено в [358] ). Рассмотрены следующие случаи 1) однородные малые внепшие нагрузки, а упругие двойники возникают на мощных концентраторах, какими могут являться включения в гетерофазных сплавах 2) однородное внешнее поле при наличии факторов, не позволяющих превратиться упругому двойнику в остаточный. Такими факторами могут быть непреодолимые стопоры для роста двойника, наличие границ зерен, наличие границ более жесткой фазы, возникновение сверхрешетки взаимно стопорящихся упругих двойников. Например, если однородная внешняя нагрузка а поджимает двойник к значительно более жесткому зерну кй Ь>Ь (а — характерный размер зерна), то с логарифмической точностью для качественных оценок на этапе нагружения имеем [c.182]

Основываясь на результатах данного параграфа и используя подходы, развитые в гл. 3 и 4 для описания данамики изолированного упругого двойника и отдельной остаточной двойниковой проаюики, легко получить [c.202]

Отметим, что максимальную АЭ в виде интенсивных импульсов следует ожидать при образовании двойников под сосредоточенной нагрузкой, их вьхходе из кристалла при разгрузке или при превращении упругих двойников в остаточные, т.е. на первых трех начальных стадиях двойникования, тогда как АЭ на четвертой стадии, дающей основной вклад в пластическую деформацию двойникованием, характеризуется сигналами существенно меньшей амплитуды. АЭ при двойниковании велика, поскольку рост двойника, согласно динамической теории, сопровождается непрерывным возникновением новых дислокаций, со сравнительно большой скоростью входящих в кристалл. [c.208]

Используя описанную здесь методаку, в [421,422] удалось обнаружить характерные звуковые сигналы в момент появления двойника под сосредоточенной нагрузкой ( входа двойникующих даслокаций в кристалл), в момент превращения упругого двойника в остаточную прослойку и при уширении остаточной двойниковой прослойки (факт уширения регистри- [c.211]

Если после выхода кончика двойника на поверхность (по существу, после превращения упругого двойника в остаточную прослойку) начать раздвойникование (приложить такую нагрузку, что прослойка в месте выхода на поверхность начнет утоньшаться), то, начиная с некоторой критической толщины, произойдет превращение остаточного двойника в упругий отрыв кончика двойника от поверхности, т.е. вход положительных дислокаций в кристалл. Сравнение сигнала с рис. 8.3в демонстрирует, что изменение направления скорости при сохранении знака вектора Бюргерса меняет полярность сигнала АЭ. Таким образом, знак сигнала АЭ действительно определяется знаком произведения ЬУ, как это и предсказывают соотношения (8.1)-(8.3). [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология