Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Испаритель тепловой баланс

    Если температура поступающего раствора значительно ниже т пературы кипения, то целесообразно его предварительно подогреть в отдельном теплообменнике, чтобы выпарной аппарат работал только как испаритель, а не выполнял частично роль подогревателя, так как в последнем случае коэффициент теплопередачи аппарата несколько снижается. Чем выше концентрация начального раствора, тем меньше расход тепла на его упаривание. Количество выпаренной воды можно определить из уравнения баланса сухих веществ, количество которых в процессе выпаривания остается неизменным, [c.192]


    Система уравнений процесса разделения включает уравнения материального и теплового балансов для всех тарелок колонны, а также парциального конденсатора и испарителя (при ректификации) выражения эффективности тепло-массопередачи уравнения фазового равновесия и ограничения по составу или уравнения суммирования потоков. [c.24]

    Расчет удельных количеств тепла в АХМ. Удельные количества тепла представляют собой энерг етические потоки, подводимые к рабочему телу АХМ (или отводимые от него) и отнесенные на единицу (1 кг) количества пара, сжижаемого в конденсаторе в единицу времени. В соответствии с этим различают удельные количества тепла генератора, дефлегматора, конденсатора, испарителя, абсорбера, а также величины, характеризующие регенеративный теплообмен в аппаратах VH и XII (см. рнс, 12.10). Расчет основан на уравнениях тепловых балансов соответствующих аппаратов. Удельное количество тепла дефлегматора находят из уравнения [c.380]

    Ректификация состоит в многократном чередовании и повторении процессов испарения и конденсации в противотоке пара и жидкости при температуре кипения. Ректификация относится к многоступенчатым противоточным процессам разделения (протекает по схеме каскада с постоянным потоком) и принципиально может обеспечить любую заданную степень разделения . Противоток пара и жидкости создается благодаря наличию в схеме ректификационной установки испарителя (куба), связанного с нижним концом, и конденсатора (дефлегматора), связанного с верхним концом колонны. Тепло, подводимое к кубу, благодаря теплообмену между паром и жидкостью в адиабатических условиях передается последовательно от ступени к ступени и отводится хладоагентом в конденсаторе. Благодаря массообмену между потоками пара и жидкости более летучий компонент переносится потоком пара в направлении снизу вверх, а менее летучий компонент — потоком жидкости сверху вниз. Таким образом, в основе ректификации лежит тепло- и массообмен между потоками пара и жидкости. При этом движущая сила массообмена определяется фазовым равновесием жидкость — пар и материальным балансом. Соотношения между основными параметрами ректификации, определяемые законами фазового равновесия жидкость — пар и материальным балансом, составляют статику ректификации. [c.42]


    Тепловой баланс абсорбционной машины. В процессе работы абсорбционной холодильной машины к рабочему телу тепло подводится в кипятильнике и испарителе, а также за счет теплового эквивалента работы насоса отводится тепло в конденсаторе и абсорбере. При установившемся режиме работы машины количество подведенного тепла должно быть равно количеству отведенного тепла [c.329]

    При использовании повышающего АТТ (рис. 1,6) первичное тепло низкого потенциала подводится к испарителю Qo и генератору Qh, работающему при низком давлении Рк<ро. Пар высокого давления ро поступает из испарителя в абсорбер и поглощается слабым раствором. Абсорбция происходит при высокой температуре, и отводимое водой тепло абсорбции Qa является вторичным теплом повышенного потенциала. Крепкий раствор из абсорбера сбрасывается через дроссельный вентиль в генератор, а после выпаривания насосом возвращается в абсорбер. Низкое давление в генераторе поддерживается в результате конденсации пара при низкой температуре окружающей среды в конденсаторе. Конденсат подается в испаритель вторым насосом. Пренебрегая работой насосов, баланс тепла можно записать в следующем виде  [c.8]

    Количество тепла, которое необходимо сообщить низу колонны через пленочный испаритель, определяется из теплового баланса. [c.83]

    Это — уравнение теплового баланса любой компрессионной холодильной машины количество тепла, отведенное в конденсаторе холодильной машины, равно количеству тепла, полученного от охлаждаемого объекта в испарителе, плюс тепловой эквивалент работы, затраченной в компрессоре. [c.9]

    Теплопередача. Тепло, вводимое в колонну, включает тепло, содержащееся в потоке Р и флегме Я, и тепло, подводимое к испарителю и необходимое для получения пара в количестве V. В общем случае поток р проходит через предварительный нагреватель, в результате чего температура начальной смеси будет совпадать с температурой жидкости на тарелке питания. Поднимающийся вверх пар отдает тепло жидкости, расположенной на тарелках колонны. Тепло пара отводится в дефлегматор, а также с потоками дистиллята и кубового остатка. Часть тепла теряется через стенку колонны в окружающую среду. Таким образом, можно составить полный тепловой баланс для всей колонны или ее части. [c.264]

    Расход тепла в кубе-испарителе ректификационной колонны непрерывного действия определяют из уравнения теплового баланса колонны с дефлегматором-конденсатором (рис. 7-1)  [c.299]

    Основным путем улучшения энергетического баланса дестилляции является утилизация тепла дестиллерной жидкости. Эта задача решается двумя способами рекуперацией пара в одном или нескольких испарителях, находящихся под высоким вакуумом, или же охлаждением дестиллерной жидкости в теплообменниках, служащих для получения подогретой воды. Пар, получаемый в испарителях, используется в теплообменнике или дестиллере слабой жидкости. [c.278]

    Тепло Q, которое надо сообщить системе с помощью теплоносителя, найдем из теплового баланса испарителя  [c.108]

    Холодопроизводительность компрессора может быть выражена не только с помощью нагрузки испарителя, но и через тепло, отдаваемое конденсатором. Соотношение между холодопроизводительностью компрессора по конденсатору и испарителю может быть выражено с помощью теплового баланса холодильной машины  [c.196]

    Пусть жидкая кислородно-азотная смесь в количестве М состава х поступает в систему при температуре То (точка А). После подвода тепла в количестве Ql = в — /л) жидкость подогревается до температуры начала кипения (точка В ). Перед поступлением в испаритель жидкость в количестве М смешивается с другой жидкостью в количестве 2 (составах ), вышедшей из испарителя. Из материального баланса процесса смешения находим количество образовавшейся смеси [c.100]

Рис. 10-14. Схема и тепловой баланс системы отопления с компрессией тепла и паровой турбиной с противодавлением. 1 — компрессор 2 — турбина 3 — паровой котел 4 — конденсатор 5 — насосы 6 — испаритель 7 — система теплоснабжения 8 — теплообменник. Рис. 10-14. Схема и <a href="/info/1671107">тепловой баланс системы</a> отопления с <a href="/info/1116588">компрессией тепла</a> и <a href="/info/110056">паровой турбиной</a> с противодавлением. 1 — компрессор 2 — турбина 3 — <a href="/info/323812">паровой котел</a> 4 — конденсатор 5 — насосы 6 — испаритель 7 — <a href="/info/954824">система теплоснабжения</a> 8 — теплообменник.
    Из нижней части межтрубного пространства метановой колонны 8 жидкая деметанизированная этан-этиленовая фракция поступает в конденсатор-испаритель 10, где за счет тепла прямого потока испаряется примерно наполовину, так, чтобы по условию теплового баланса из этиленовой колонны 12, куда она поступает, можно было отвести этиленовую фракцию в паровом виде, а этановую — в жидком. Этиленовая колонна представляет собой кожу- [c.168]


    Тепловой баланс водоаммиачной абсорбционной холодильной машины выглядит так Q конденсатора+С абсорбера = С испарите-л я+С генератора, т. е. тепло, отданное раствором в конденсаторе и абсорбере, равно теплу, полученному им в испарителе и генераторе. [c.138]

    Можно, однако, составить условную схему без изменения материального баланса, позволяющую рассматривать куб как одну теоретическую тарелку. Допустим, что из куба уходит не а О молей жидкости (т. е. столько, сколько стекает с нижней тарелки). Затем все это количество делится на две части уходит как исчерпанная жидкость, а О — Ш или V направляется в испаритель, где полностью испаряется, потом в виде пара входит в куб и нагревает содержащуюся в нем жидкость. При таком толковании ни расход тепла, ни материальный баланс не подвергаются изменениям. [c.666]

    Второй тепловой поток характеризует затрату энергии на непрерывное удаление воздуха из аппаратов машины. Часть тепла из конденсатора возвращается в испаритель с конденсатом, который компенсирует испарившуюся рабочую воду. В табл. 2 приводятся численные значения статей теплового баланса, полученные при испытании эжекторной холодильной машины. [c.21]

    Тепло, поступающее с рабочим паром. Теплоприток из окружающей среды в камеру всасывания и входную часть диффузора Полезный холод и потери в системе рабочей воды Теплоприток в испаритель (через неизолированные стенки корпуса . Расхождение в тепловом балансе. .  [c.22]

    Для того чтобы составить тепловой баланс абсорбционной холодильной машины, обо-лначим — тепло, подводимое теплоносителем к водноаммиачному раствору в кипятильнике <Эо — тепло, воспринимаемое холодильным агентом (аммиаком) от охлаждаемой среды и испарителе (холодопроизводительность установки) Сконд — тепло, отводимое охлаждающей водой в конденсаторе Сабе — тепло, отводимое охлаждающей водой в абсорбере. Тогда, если пренебречь потерями тепла в окружающую среду, тепловой баланс можно выразить уравнением [c.663]

    Заметим, что вследствие малой сжимаемости воды изобары переохлаждения жидкости практически совпадают с инжией предельной кривой, поэтому точки 8 а 8 также практически совпадают. Наконец, процесс сжатия паровой смеси в диффузоре эжектора можно представить и таким образом, что холодный пар сжимается по адиабате 4—5, а эжектирующий (рабочий) пар—по адиабате 2—3. Тепловой баланс пароэжекторной холодильной машины можно выразить уравнением (2к=Со+Сп+ -н> где Qк — количество, отведенного тепла в конденсаторе Со — количество тепла, отведенного от охлаждаемой жидкости в испарителе ( п — расход тепла на получение эжектнрующего пара н — количество тепла, эквивалентного затраченной работе на подачу жидкости иа- [c.737]

    Газ поступает в сатуратор при температуре 50—60° С. Теплосодержание поступающего газа в сочетании с теплом, выделяющимся в результате реакции, достаточно для поддержания температуры жидкости в сатураторе около 60° С. Поскольку поступающи11 газ не насыщен водяным паром, из водного раствора кислоты испаряется значительное количество воды фактически сатуратор одновременно работает как испаритель. На установках, работающих по косвенному методу, где газы, выходящие из аммиачной колониы, насыщены водой прп 75—80° С, в сатураторах должна поддерживаться более высокая температура — около 100° С. Тепловой баланс сатураторов детально рассмотрен в литературе [191. Опубликован обзор производства сульфата [c.233]

    У-26). Пусть — энтальпия питания, в —энтальпия дистиллята, а уг—энтальпия нижнего продукта, выраженные в ккал1кмоль. Если Рконд — тепло, удаляемое в конденсаторе за 1 ч, Qи a — тепло, подводимое к испарителю за 1 ч, а потери тепла в окружающую среду отсутствуют, то общий баланс энтальпий можно записать следующим образом  [c.346]

    Тепловой баланс. Без учета теплового эквивалента работы насоса тепло, подводимое в испарителе Со и в кипятильнике Q ккaл чa , равно теплу, отводимому [c.133]

    При определении расхода тепла на разгонку смолы удобнее пользоваться не той температл рой, до которой смола фактически нагревается в печи, а температурой однократного испарения. Количество тепла в этом случае рассчитывается исходя из пол- юго испарения всего количества фракций, без учета того, где это испарение происходит — в печи или в испарителе. Тогда тепловой баланс процесса в трубчатой печи можно выразить в таком виде  [c.172]

    Поверхностные аппараты являются наиболее широко распространенными типами испарителей, применяющимися в химической промышленности. Главной особенностью поверхностных аппаратов является то, что основным лимитирующим фактором, определяющим скорость перехода испаряемого вещества из жидкой фазы в газообразную, является передача тепла от тешюносителя к продукту через стенку аппарата. Поэтому определение площади поверхности теплообмена и других основных геометрических параметров вьшар-ного аппарата является очень важной инженерной задачей и производится в результате выполнения теплового расчета. Для правильного выполнения теплового расчета необходимо знать материальный и тепловой балансы процесса и определить ряд параметров, вытекающих из гидродинамического расчета. Гидродинамический и тешювой расчеты а1шаратов часто бывают настолько взаимосвязаны между собой, что отделить один от другого невозможно. [c.180]

    Кроме того, в схему может быть включен и ректификатор, который устанавливается после генератора — он служит для повышения концентрации паров аммиака, уходящих из генератора. Уравнение теплового баланса можно составить исходя из количества подведенного и отведенного тепла в установке. Тепло, подведенное в генератор, обозначается Qгeн, в испаритель — Оо и в насосах— (тепло, эквивалентное работе насоса, очень незначительно, и его [c.360]

    Испарители и теплообменники (аппараты, использующие низкопотенциальное тепло). Программа ИСПТЕПЛ позволяет рассчитать материальный и тепловой балансы испарителя и теплообменника при различных заданных исходных данных. Для теплообменника можно задавать тепловую нагрузку, тогда определяют температуру ПГС на выходе либо наоборот, по температуре ПГС на выходе рассчитывается тепловая нагрузка. Для испарителя [c.458]

    Количество тепла, кото1рое нужно передать из пленочного испарителя низу колонны при полной конденсации паров в верхней части колонны и вводе исходной смеси в колонну при температуре кипения, определяется из теплового баланса по уравнению (31) 3  [c.35]

    Материальный баланс установки. При выпаривании в кипятильнике в парах аммиака всегда имеется некоторое количество паров воды, которая удаляется с помощью ректификатора. Циркуляция раствора происходит следующим образом. Насос подает в кипятильник из абсорбера С кг1час раствора с концентрацией За это же время из раствора в кипятильнике за счет подведенного тепла выпаривается О кг1час пара, который имеет концентрацию и содержит почти чистый аммиак. Остающийся в кипятильнике слабый раствор в количестве С—О кг час с концентрацией через регулирующий вентиль направляется в абсорбер. Из испарителя в абсорбер поступает О кгЫас пара, который поглощается слабым раствором, образуя крепкий раствор с концентрацией в количестве О кг1час. При установившемся режиме для кипятильника должно быть выполнено условие материального баланса [c.217]

    Тепловой баланс абсорбционной установки. В процессе работы абсорбционной холодильноР машины тепло подводится в кипятильнике и испарителе, а также за счет теплового эквивалента работы насоса. Наряду с этим производится отвод тепла в конденсаторе и абсорбере. Для равновесия в системе количество подведенного тепла должно равняться количеству отведенного тепла, т. е. [c.218]

    Составление материального и теплового балансов колонны при частичном испарении разбавленной азотной кислоты. Если в колонну вводить половину разбавленной азотной кислоты в виде паров HNO3 и Н2О, а вторую половину в виде охлажденного раствора, тепловой и материальный балансы видоизменяются. Допустим, что 45% тепла, введенного в колонну с паром (в соответствии с предыдущим расчетом), затрачивается в процессе работы испарителя разбавленной азотной кислоты. В этом случае изменяются две статьи прихода тепла, т. е. количество тепла, вносимого в колонну разбавленной азотной кислотой  [c.372]

    Если внешние условия изменились, например повысилась температура наружного воздуха, то это вызовет возрастание тепло-притока Ст, как следует из выражения (1.4), и его превышение над теплоотводом Со. в результате чего произойдет повышение температуры воздуха в помещении. Последнее, в свою очередь, вызывает рост теплоотвода, характеризуемого выражением (1.5). Но повышение температуры воздуха будет замедлять рост теплопритока через ограждения до тех пор, пока теплоприток не срайняется с растущим теплоотводом (т. е. возрастающей производительностью испарителя) при новом значении температуры Такое самовыравнивание температуры охлаждаемого помещения (объекта) не всегда решает задачу регулирования этого параметра. Величина саморегулируемого параметра может выйти за установленные в данном случае пределы, и для ее сохранения внутри этих пределов надо располагать соответствующими средствами. Если из уравнения теплового баланса (1.6) найти величину равновесной температуры воздуха в помещении [c.15]

    При мгновенном испарении конденсата, полученного из труб чатого кипятильника первого корпуса, в трубчатом кипятиль й ике второго корпуса и т. д., производительность и испаритель йая способность будут наибольшими в самом холодном корпусе Ёсли все корпуса имеют одинаковые размеры, при таком нерав номерном распределении тепла можно получить готовый про дукт с кристаллами меньшего размера. Кроме того, возрастают потери с соковым паром и образуются кристаллические осадки в корпусе с максимальной нагрузкой. Таким образом, при установке многокорпусных кристаллизаторов следует изготавливать каждый корпус различного размера. Если конденсат используется для предварительного нагревания питающего раствора, то тепловой и материальный балансы можно рассчитать так, чтобы обеспечить примерно одинаковую производительность каждого корпуса. [c.212]

    Надежным критерием оценки эффективности технологической схемы является коэффициент пароиспользования, определяемый по тепловому балансу дестилляции. Этот коэффициент представляет собой отношение количества тепла, пошедшего на химические реакции и отгонку NHg и СО,, к разности скрытых теплот испарения пара, поступающего в дестиллер и выходящего из испарителя. По данным табл. 20 коэффициент пароиспользования составляет [c.76]

    Соответствующий ему повышенный прямой титр жидкости теплообменника составляет около 32 н. д. Степень пароиспользования, определяемая по тепловому балансу дестилляции как отношение количества тепла, пошедшего на разложение углекислых соединений аммония и отгонку NHg и СОг, к разности скрытых теплот испарения мятого пара, поступающего на дестилляцию, и пара из испарителя, поступающего в дестиллер слабой жидкости, составит (согласно табл. 69) [c.263]

    При полупрядюм дютоде газ поступает в сатуратор при температуре 50—60°. Теплосодержание поступающего газа в сочетании с теплом, выделяющимся в результате реакции, достаточно для поддержания температуры жидкости в сатураторе около 60°. Поскольку газ, поступающий в сатуратор, не насыщен водяным паром, из водного раствора кислоты испаряется значительное количество воды и фактически сатуратор одновременно работает как испаритель. На установках, работающих по косвенному методу, где газы, выходящие из аммиачной колонны, насыщены водой нри 75—80°, в сатураторах должна поддерживаться значительно более высокая температура — около 100°. Тепловой баланс сатураторов на установках, работающих по косвенному, прямому и полупрямому дютодам, детально рассмотрен в литературе [19]. Опубликован подробный обзор производства сульфата аммония из побочного аммиака процессов коксования и газификации [2]. [c.239]


Смотреть страницы где упоминается термин Испаритель тепловой баланс: [c.82]    [c.409]    [c.21]    [c.288]    [c.134]   
Дистилляция в производстве соды (1956) -- [ c.281 , c.282 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Баланс тепловой

Испаритель



© 2025 chem21.info Реклама на сайте