Единицы потока газа

Величина М равна отношению скорости потока жидкости к скорости потока газа. Эту величину можно принять близкой к единице (обычно Л = 1,3), В процессе химической абсорбции величину М можно взять меньше единицы, поскольку количество газа, которое может быть растворено в данном объеме жидкости, намного больше с, так как абсорбирующийся компонент претерпевает химическое превращение. [c.80]

Теперь можно использовать обычный метод подсчета полного потока газов 1 и 2 сквозь единицу площади в каком-либо месте трубы. Возьмем [c.167]

Разрабатываемые в последнее время реакторы с радиальным потоком газа позволяют уменьшить сопротивление потоку, увеличить скорость и получить больший выход с единицы объема реактора. [c.335]

Характеристики потока газ—твердые частицы наглядно иллюстрируются схематической диаграммой на рис. ХУ1-3, где перепад давления на единицу длины горизонтальной трубы представлен в зависимости от скорости газа. Параметр Ш выражает фиксированную массовую скорость твердого материала. Линия АВ при = О характеризует сопротивление трубы при движении по ней одного лишь газового потока (без твердых частиц). [c.595]

Формула (III.49) определяет максимальный возможный перепад температур между активной поверхностью и ядром потока. В потоках газа, где диффузионное и тепловое числа Прандтля близки к единице (см. раздел III.1), коэффициенты массо- и теплопередачи связаны между собой соотношением а = yP (где у — теплоемкость объема смеси). При этом максимальный перепад температур равен [c.116]

Общая система уравнений, отнесенная к единице площади поперечного сечения реактора, для процесса в кипящем слое, тормозимого как межфазной, так и внешней диффузией к частицам катализатора, включает дифференциальные уравнения переноса вещества из газовых пузырей через поток газа в плотном слое к приповерхностному слою [c.312]

Основные уравнения. К описанию движущегося слоя полностью применима схема двухфазного потока, рассмотренная в разделе VII.7. Пассивной фазой является поток газа, а активной — газ, находящийся в порах твердых частиц и сорбированный на активной поверхности. Соответственно, эффективная константа скорости межфазной диффузии равна коэффициенту массопередачи р, умноженному на внешнюю поверхность единицы объема твердых частиц Он. Гидродинамический режим обеих фаз близок к идеальному вытеснению. Если адсорбция на поверхности твердых частиц следует закону Генри, уравнения баланса вещества в пассивной и активной фазах движущегося слоя записываются в виде [c.318]

Основным уравнением массопередачи является уравнение (III, 19). Поскольку при наличии двухфазного потока поверхность фазового контакта не может быть определена непосредственно, кинетика процесса выражается через объемный коэффициент массопередачи Ка, т. е. относится к поверхности контакта а, заключенной в единице объема газа и контактирующей жидкости. В этом случае уравнения массопередачи принимают вид [c.218]

Системы, рассматриваемые в процессах переработки газов, являются движущимися (потоки газа и жидкостей), поэтому при их изучении удобно рассматривать скорость передачи энергии. Например, мы редко измеряем работу, по довольно часто пользуемся эквивалентным ей понятием мощности, которая является нормой времени для выполнения работы. Имея дело с передачей механической мощности и тепла, следует помнить, что они фактически эквиваленты, так как работа может превращаться в тепло и наоборот. Поэтому их можно выразить в эквивалентных единицах. Если тепло выражается, например, в единицах работы или мощности, то буквенные обозначения должны содержать единицу времени. [c.105]

Поверхность контакта можно увеличить путем пропускания жидкости вдоль большой поверхности в направлении, обратном направлению потока газа. Это достигается, например, при использовании керамической или металлической насадки, которая загружается в колонны и имеет большую величину поверхности на единицу объема насадки. [c.126]

Теоретически скорость движения адсорбционного фронта любого компонента по слою не может быть больше, чем скорость вытеснения этим компонентом ранее адсорбированного вещества. Практически при промышленных скоростях потока газа адсорбционная зона стремится двигаться с большей скоростью, чем скорость вытеснения предадсорбированного компонента. Поэтому в промышленных условиях получить хроматографическое разделение компонентов невозможно (рис. 169). Как видно из рис. 169, а, после того, как адсорбционный фронт компонента достигает конца слоя (часть А), отношение концентрации компонента в газе на выходе из слоя к его концентрации на входе в слой начинает увеличиваться. Когда С/Со достигнет единицы, адсорбция этого компонента прекращается и начинается его десорбция другим компонентом, адсорбционная зона которого следует за адсорбционной зоной первого компонента. Соотношение концентраций в это время превышает единицу. По мере продвижения адсорбционного фронта вытесняющего компонента к концу слоя адсорбента оно вновь приближается к единице. [c.259]

G — скорость инертных компонентов в восходящем потоке газа, отнесенная к единице поперечного сечения аппарата, кмоль-мин - м . [c.15]

G —общая скорость восходящего потока газа, отнесенная к единице сечения аппарата, кмоль- мин - м . [c.15]

Для определения оптимальных размеров и формы таблеток катализатора в течение многих лет предпринимались значительные усилия. Обычно реакция протекает главным образом на внешней поверхности таблеток или на близких к ней участках, доступных потоку газов. Поэтому единица объема мелких таблеток или таблеток специальной формы с большой поверхностью более эффективна, чем единица объема крупных таблеток с низким отношением площади к объему. Диаметр таблеток, как правило, составляет от 4 до 10 или 12 мм. [c.244]

Уменьшение количества вещества А в потоке газа в единицу времени при прохождении потока через рассматриваемый элементар ный объем катализатора определяется из материального баланса и равно [c.235]

В области внешней диффузии количество вещества, переносимого к внешней поверхности зерна катализатора или от поверхности в поток газов в единицу времени, определяется основным уравнением массопередачи [c.53]

При орошении насадочной колонны жидкостью гидравлическое сопротивление ее увеличивается с ростом плотности потока газа (пара) и плотности орошения и достигает максимума при режиме захлебывания. Плотностью орошения и плотностью газового (парового) потока называют в данном случае весовые скорости потоков газа (пара) и жидкости в колонне, отнесенные к единице поперечного сечения аппарата [в кг/ м -ч)]. [c.327]

Как можно видеть на рис. 1.21, матрица теплообменника изготовлена из чередующихся гладких и гофрированных пластин. Гладкие пластины разделяют горячие и холодные потоки газов, а гофрированные играют ту же роль, что и ребра, увеличивая примерно в три раза площадь поверхности теплообмена в единице объема. Оси гофров в соседних слоях расположены взаимно перпендикулярно, что позволяет создать схему перекрестного тока двух теплоносителей. [c.16]

При постоянных расходах жидкости, пересчитанных на единицу поперечного сечения колонны (массовая скорость О ), сопротивление потоку газа изменяется в соответствии с уравнением (П-106) [c.136]

Пренебрегая в уравнении (34) малыми величинами выше первого порядка и считая, что М настолько отличается от единицы, что разность (1 — М1) не является малой величиной, т. е. (1 — М1)>ы7г 1, приходим к следующему приближенному уравнению для скорости возмущения при обтекании тонкого профиля дозвуковым потоком газа при докритических скоростях [c.32]

Здесь и — скорость потока газа относительно раствора, м/с а — поверхностное натяжение, Н/м т) — коэффициент вязкости раствора, Па-с р — плотность раствора, г/см ш и V — расходы объемов раствора и газа в единицу времени, см с. [c.149]

Конвективная составляющая пристенной теплоотдачи зависит от порозности слоя е, которая определяет средние скорости газа в слое и в пристенной области, а также число точек контакта элементов слоя со стенкой на единицу ее поверхности чем меньше е, тем больше число контактов и сильнее турбулизируется поток газа у стенки. С учетом этого, в качестве хараК терной скорости в слое нужно принять v = ы/е, а в качестве определяющего размера da = 4 е/а, так же, как это сделано при рассмотрении гидравлического сопротивления зернистого слоя. Поскольку da входит как в Nua ет, так и в Res, зависимость между которыми для конвективной теплоотдачи близка к линейной (см. табл. IV. 2), то для простоты поверхность стенки можно не учитывать при расчете поверхности элементов слоя в единице его объема, даже при малых отношениях D n/d. [c.129]

Как уже было сказано (см. главу вторую, 3), среднюю активность катализатора, циркулирующего между реактором н регенератором н состоящего из гранул разной степени отработки, называют равновесной актпвностью. Именно в присутствии такого катализатора п проводится на про льипленной установке процесс крекинга нефтяных дестиллатов. Равновесная активность поддерживается обычно на уровне 28—32 единиц путем периодической добавки (как правило, раз в сутки) от 0,15 до 0,3 т свежего катализатора на 100 т пропускаемого через реактор сырья. Свежий катализатор вводят в систему не только для того, чтобы компенсировать падение активности циркулирующей массы катализатора, но и для восполнения потерь его. Часть гранул катализатора дробится, истирается и уносится потоками газов и наров. [c.85]

Характер распределения в знaчитeльнt)й степени зависит от числа точек ввода таза на единицу поверхности решетки, скорости и направления потоков газа в местах ввода в слой и сопротивления решетки. Конструкции газораспределителей в промышленных аппаратах весьма разнообразны 1) неподвижные решетчатые устройства, к которым относятся перфорированные решетки с круглыми, направленными перпендикулярно (рис. 172, а), или щелевидными косыми отверстиями (рис. il72, б), пористые решетки (рис. 172, в), составленные из керамических или металлокерамических плит, колпачковые решетки (рис. 172, г), и колосниковые решетки (рис. 172, д), набранные из ряда полос или параллельных труб 2) безрешетчатые устройства, к которым относятся диффузоры (рис. 172, е) или распределители в виде бар- [c.178]

Однако, с другой стороны, обычно считается, что эффективность насадочных колонн снижается (т. е. значения высоты единицы переноса возрастают) с увеличением диаметра. Это явление, отмеченное Портером не очень ясно, но может быть следствием частичного сегрегирования потоков газа и жидкости, из-за которого скорости потоков в одних частях колонны могут быть меньше, а в других — больше средних скоростей жидкости и газа. [c.222]

В качестве исходньгх были взяты следующие параметры высота реактора = 12 м, диаметр реактора 0,7 м, давление 300 ат, начальное содержание NH3 в газе 1,5 об. %, температура на входе 50 °С, наблюдаемая скорость потока газа 0,16 м1сек, высота единицы теплопереноса Нт — 3 м. Значение последней величины было выбрано ориентировочно. Величина = 3 м должна считаться минимальной. Пропускание части газа в обход теплообменника увеличивает величину Нт- [c.300]

Переход жидкой фазы в сплошную, а паровой (газовой) — в дисперсную и создание режима эмульгирования в насадочных колоннах можно достичь так же, если свободный объем насадки заполнить жидкостью и организовать процесс таким образом, чтобы выводить в единицу времени из нижней части колонны точно такое количество жидкости, какое поступает на орошение в ее верхнюю часть. Тогда поток газа в насадке разбивается на отдельные струи, пронизывающие жидкость. Конструктивное оформление такой схемы показано на рис. 218 и 219. Вывод жидкости из нижней части колонны возможен лишь по специальной П-образной пе-реточной трубе, которая вместе с колонной представляет собой сообщающийся сосуд. На перетоке установлены краны, позволяющие поддерживать уровень газо-жидкостной смеси, равный высоте слоя насадки при всех режимах работы колонны. Подобная [c.435]

Здесь = S a RTIv, x,, 3 2 — степени покрытия поверхности водородом и кислородом, S — площадь поверхности катализатора, а — количество адсорбированных мест на единицу площади катализатора, R — газовая постоянная, Т — температура потока газа, 8 = l/g, q — скорость потока газа, z, — давление водорода в потоке, Z2 — давление кислорода. Установлено, что при достаточно большом q решения рассматриваемой системы близки в целом по t решениям системы [c.88]

В связи с тем, что для вычисления истинного объема удерживания требуется вводить ряд поправок на сопротивление колонки потоку газа-носителя, на объем удерживания несорбируюхцихся компонентов газа и др. обычно на практике используют понятие относительного объема удерживания Уд отн- Его определяют по отношению к какому-либо стандартному вещ еству, объем удерживания которого условно принят равным единице. В качестве стандартного вещества может быть принят один из компонентов анализируемой смеси. Для этой цели при анализе газов наиболее шкроков распространение получили и-бутан и н,-пентан. [c.94]

Формирование капель в пневматических разбрызгивающих устройствах было изучено довольно подробно, в основном на примере скрубберов Вентури, принцип действия которых основан на столкновении потока газов с жидкостным экраном. Средний размер капель О и площадь поверхности капель на единицу объема газов могут быть найдены из эмпирических уравнений Нукиямы и Тана-савы [610] [c.406]

Путь rasa в одноступенчатой коипрессоре схеиатично изображен на рне. 2.2. Компрессор всасывает газ из емкости в давлением газа Рв, сжимает его и выталкивает в емкость с более высоким давлением ря. Рассмотрим изменение энергии газа при его перемещении через компрессор, используя дифференциальное уравнение энергии потока в механической форме для единицы массы газа [c.25]

Выражение (VI.6) отличается от аналогичного ( 1.2) для несжимаемой жидкости наличием коэффициента расширения е,, в качестве иоиравоч-ного множителя, который всегда меньше единицы. Величина зависит от относительной потери давления в узле, от иоказателя адиабаты протекающего газа и от геометрической формы каналов узла, которая определяет, будет ли протекать газ без отрыва или с отрывом от стенок канал9в. Значения в первом случае близки к их величинам для сужающихся сопел нормальных дроссельных приборов, где поток газа также направляется стеиками, а во втором случае близки к величинам для нормальных диафрагм, для которых разность (1 — е ,) при равных условиях приблизительно в два раза меньше, чем для сопел. [c.204]

При достижении некоторого значения фиктивной скорости потока газа (жидкости) потеря напора Ар делается равной давлению столба зерненого материала высотой Яо, т. е. весу слоя, приходящегося на единицу площади. С этого момента неподвижный слой переходит во взвешенный (иначе кипяш ий , или псвв-доожиженный) слой. Высота слоя, а следовательно, и его объем [c.525]

Например, при ц = 0,29 и я = 3 среднее значение температуры газового потока всего на 4 градуса ниже исходной температуры сжатого газа. Увеличение разности температур между хладагентом и сжатым газом дает однозначную зависимость между и я (кривые 2 и 3 рис. 4.13). Рост значения яся = 1,5доя = 2 способствует увеличению что, естественно, связано с возрастанием температурного напора в вихревой трубе почти в два раза. Снижение при переходе на я = 3 связано с недостаточным расходом хладагента на единицу объема газа, его расход составлял всего 1,125 л/м1 [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология