Температура на тарелке

На одной из установок атмосферно-вакуумной перегонки нефти ремонтировали сырьевой насос, поэтому установка работала с пониженной производительностью. Меры же, необходимые для нормальной эксплуатации установки при таких условиях, не были приняты, что привело к повышению температуры на тарелках ректификационной колонны и в ребойлере, увеличению подачи циркуляционного орошения и давления в стабилизаторах сверх допустимых пределов. Повышение давления в стабилизаторе вызвало срабатывание предохранительных клапанов. Для ускорения снижения давления открыли задвижку сброса газ на факел с емкости орошения и предохранительный клапан для сброса в атмосферу. Открывая клапана вручную, в отсутствие дублера, оператор не надел противогаз, что и привело к несчастному случаю. [c.67]

Возможные отклонения точек кипения жидкости (температуры на тарелках) нужно сравнить с результирующими отклонениями состава для различных легколетучих компонентов бинарных смесей, При этом получится, что совершенно необходимо [c.86]

Авторы работы [13] отмечают, что потери зависят не только от температуры и давления в верхней части колонны, но и от числа тарелок в зоне подачи циркуляционного орошения. Чем больше последних, тем выше температура на тарелке вывода масляного дистиллята, что препятствует удержанию в жидком состоянии наиболее летучих головных фракций и приводит к увеличению потерь. Так, при постоянных температуре 120 X и давлении наверху для схемы с одной тарелкой температура отвода масляной фракции 120°С, с двумя тарелками — 209 °С и с тремя — 224 °С, а потери составляют 100, 140 и 170% соответственно. Однако с уменьшением числа тарелок резко возрастает расход циркулирующей жидкости на орошение. [c.74]

Температуру на тарелке п можно определить, приняв, что изменение температуры пропорционально объему абсорбированного газа, [c.131]

На 2—32 тарелках температура меняется незначительно соответственно относительно небольшому изменению концентрации разделяющего агента, а между кубом и второй тарелкой имеет место резкое изменение температуры. Из этого, между прочим, вытекает возможность контроля концентрации разделяющего агента по температуре на тарелке, близкой к кубу. [c.217]

Для расчета равновесного содержания компонентов в паре (З ) необходимыми являются, по меньшей мере, общее давление в колонне (Р), составы компонентов в жидкости и температуры на тарелках питания, низа и верха колонны. [c.56]

Предположим, что нагревается смесь состава х . При температуре 1 она начинает кипеть, при этом паровая фаза имеет состав у. Жидкая фаза Хд находится в равновесии с паровой фазой у при температуре /. Изобарные кривые кипения и конденсации определяют экспериментально так же, как и кривую равновесия (см. разд. 4.6.З.). Диаграмму t—х—у как и диаграмму равновесия у—х можно использовать для определения требуемого числа теоретических ступеней разделения. На рис. 59 (см. разд. 4.7) изображена кривая равновесия для смеси бензол— толуол, построенная на основе изобарных кривых кипения и конденсации. Точки Л и В лежат в этом случае одна под другой. Диаграмма 1—х—у имеет то преимущество, что в процессе перегонки можно по температуре в головке колонны определять концентрацию головного продукта. При работе с тарельчатыми колоннами эта диаграмма позволяет проводить текущий контроль состава смеси на тарелках по перепаду температуры в колонне. По температурам на тарелках можно установить оптимальную тарелку питания и тарелку для отбора промежуточного продукта. [c.75]

Пример 23. Определить к. п. д. перекрестноточной тарелки с кольцевыми клапанами (размеры клапана даны на рис. 32) для колонны диаметром 260 мм, а также коэффициент массопередачи в процессе десорбции диоксида углерода из его водного раствора при продувке воздухом. Концентрация СОг в растворе на входе в тарелку 0,65 г/л, на выходе с тарелки 0,12 г/л, температура на тарелке 20 С. Плотность орошения колонны 0 = 15,1 м /(м -ч). Нагрузка колонны по газовой фазе обеспечивает подъем клапанов (зазор между клапаном и плоскостью тарелки) на тарелках на высоту а,- = = 6,5 мм. Масса клапана С кл = = 0,03 кг относительное свободное сечение тарелок 5о=0,12 м /м. Высота газожидкостного слоя на тарелке Яп = 130 мм. [c.188]

В главе 1П показано, что при любых заданных ЫУ и температурах на тарелках методика расчета Тиле и Геддеса дает одинаковые значения количества каждого компонента на каждой тарелке независимо от того, проводятся ли расчеты сверху вниз или снизу вверх по колонне. Следовательно, любое различие в количествах компонента, вычисленных различными способами, следует связывать с погрешностью вычисления (округления). Применение [c.140]

Сумма величин упо определению равна единице, поэтому из уравнения (XI,И) следует, что для некоторых компонентов < 1, а для остальных KJ 1. Таким образом, для наиболее летучего компонента > 1 для всех у, и он является единственным компонентом, для которого такое заключение является безусловным. Знание температуры на тарелке позволяет вычислить значения которые в свою очередь дают воз.можность рассчитать количества компонентов по уравнениям [c.250]

По найденным составам рассчитывают температуру на тарелках колонны. [c.282]

Давление процесса известно, но неизвестны температуры на тарелках. Поэтому нанесем на каждой диаграмме пучок линий равновесия для ряда температур и соответствующих им значений К- [c.514]

Температура на тарелке определяется из соотношения [c.46]

Новые значения температуры на тарелках находят из уравнений [c.49]

В качес гве независимых переменных используют температуры на тарелках. Из уравнения материального ба чанса тарелки (4.2), с учетом равновесия (4.4), получается линейное уравнение относительно концентраций [c.49]

Для определения температуры на тарелке строится итерационный контур (см. гл. IV). Особенностью ректификационных колонн является то обстоятельство, что так называемый ключевой компонент смеси, по которому рассчитывается температура на тарелке, целесообразно менять в зависимости от его концентрации при переходе от укрепляющей к исчерпывающей части колонны. [c.160]

Расчет температуры. Так как в паровой фазе находятся только два компонента, равновесные концентрации которых и Увп, то температуру на тарелке можно определить по уравнению [c.174]

Расчет температур на тарелках приведен в табл. 12.3, [c.397]

Компо- ненты Значения К при р==4,9 бар и температуре на тарелках Значения А = - для тарелок лС/ [c.398]

Рис. 2. Расчетные схемы и показатели колонны К- Ь Н — нефть Б — бензин КО — керосин осветительный ДТ(1), ДТ(П) — легкий и тяжелый компоненты дизельного топлива М — мазут Ов.в — водяной пар Оп. Ож — количество паров и жидкости на тарелке I — температура на тарелке й — диаметр колонны К — тарелка оборудована каплеотбойником Т —, тарелка модернизирована

В статье рассмотрено понятие коэффициента разделения компонента исходной смеси между продуктами ректификационной колонны. Приведены выражения коэффициентов разделения через величины потоков пара и жидкости и температуры на тарелках колонны. Указаны основные свойства коэффициентов разделения сравнительно слабая зависимость от состава сырья, монотонное уменьшение с увеличением температуры кипения компонентов (для узких нефтяных фракций), приблизительно линейная зависимость логарифмов коэффициентов разделения от логарифмов кипения для распределяющихся компонентов. Рассмотрено применение коэффициентов разделения в процессе последовательных приближений к решению при расчете тарельчатых моделей ректификационных колонн. [c.208]

Производительность сепаратора, а также достигаемая глубина очистки масла зависят не только от конструкции, числа оборотов и регулировки барабана, но такл<е в значительной мере от степени загрязненности масла, его вязкости и температуры на тарелках сепаратора. В зависимости от перечисленных обстоятельств производительность сепаратора может меняться в широких пределах, и поэтому для сепараторов данной марки указывают только ее приближенные пределы, которыми следует руководствоваться. [c.129]

Заметим (это существенно для последующего анализа), что масса жидкости в кубе в случае периодических процессов, как правило, значительно превышает ее массу, находящуюся на тарелках (или в слое насадки) ректификационной колонны. Кроме того, принято, что изменения (перестройка, релаксация) концентраций и температур на тарелках колонны вполне успевают за сравнительно медленным течением процесса. [c.1072]

Для поддержания режима стабилизационной колонны, работающей с юрячей струей, необходимо подавать в колонну определенное количество орошения, причем основным регулируемым параметром является расход орошения, а заданным — расход питания подачу тепла автоматически регулировать температурой на тарелке испарительной секции колонны контролировать и регулировать температуру, давление и уровень жидкости в нижней части колонны. [c.152]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

Расчетными исследованиями установлено, что корректировку температур на тарелках отпарных секций целесообразно выполнять, используя систем1.1 линейных уравнений общего материального и теплового балансов. Так как малые паровые потоки в отпарных секциях приводят к резкому колебанию от итерации к итерации температур, определеннь[х по уравненик (3.34) или (3.35). При этом жидкостные Ц и паровые потоки на тарелках отпарных секций определяются, соответственно, по уравнениям (3.30) и (3.31). [c.72]

Путем реализации на ЭВМ двадцати различных алгоритмов расчета ректификации нефтяных смесей в сложных разделительны) системах при заданных тепловых нагрузках выбран из них самый работоспособный, надежный и быстродействующий метод. Это двухкотурный метод с определением температур на тарелках Tj во внутреннем итерационном контуре методом Бройдена с использованием аналитических производных, [c.97]

Разрабо тан принципиально новый одноконтурный метод расчета сложных ректификационных систем с закрепленными отборами продуктов раздел( ния. Разлагая в ряд Тейлора значения энтальпий //у и /Гу в окрестности 1] и офаничиваясь при этом линейными членами, осуществляется переход от 2п независимых переменных (7), ) к п независимым переменным TJ ) к линеаризация системы уравнений общего материального и теплового балансов. Температуры на тарелках 7 определяются по уравнениям изотерм паровой или жидкой фаз, соотно шени 1 гготоков и сами потоки определяются решением системы линейных уравнений общего материального и теплового балансов. [c.98]

По указанной методике расчета в качество независимых переменных берутся температуры на тарелках колонны . При применении методики Тиле и Геддеса к существующим колоннам необходимо зиатг, число тарелок в каждой секции колонны, количество, состав и состояние питания, а также задаться еще двумя переменными, например количесгвом дистиллята D и флегмовт.1м потоком Z/fl. [c.67]

Поскольку каждое значение. г/у+1,1 п пределе равно у... то температура на тарелках также стремится к постоянному значению (пределу), что следует из уравнения (XI,12). Соответствепно А. . имеет предел Л .. Установив это, можно легко получить уравнение (XI,4). При ] = оо уравнение (XI,14) принимает вид [c.252]

Температуру на тарелке (р + 1) определяют по точке росы. Ни/ке гриведены уравнения теплового баланса для верхней части г колонии (применяются метод постоянного состава и ( -метод) [c.265]

Заданная температура в верхней части колонн обеспечивает получение дистиллята, например, бензина определенного фракционного состава потемпературе его конца кипения. Постоянство ее соблюдается за счет подачи острого орошения. Изменяя его расход или температуру, можно регулировать и температуру верхней части колонны, а следовательно, и качество дистиллята. Температуры на тарелках отбора боковых продуктов обеспечивают заданное качество боковых продуктов авиакеросина и дизельных фракций в атмосферных или масляных фракций в вакуумных колоннах. Поддержание необходимых температур на тарелках отбора боковых продуктов достигают за счет организации циркуляционных орошений. Изменяя их расход или температуру, можно регулировать температуры отбора боковых фракций в заданных пределах. Качество боковых погонов регулируют также использованием стриппингов. [c.77]

Рассмотрим, согласно этой модели ректификацию, происходящую в тарельчатой колонне (рис. V. 16). Жидкость, подлежащая разделению, доводится до кипения в кубе I. Образующийся при этом пар поднимается на первую тарелку 2, проходя под колпачкрм. Поскольку температура на тарелке ниже,, чем в кубе, пар конденсируется на ней. Выделяющаяся при этом теплота конденсации нагревает скопившуюся на тарелке-жидкость, и часть ее снова испаряется. Так от тарелки к тарелке происходит постепенное обогащение пара легколетучим компонентом, а жидкости — труднолетучим. Пар, образующийся на последней, верхней тарелке, поступает в холодильник 5 и там конденсируется. Дистиллят частично стекает обратно в колонку, а частично отбирается [c.281]

На рис. У1П-10 показана блок-схема модели процесса многокомпонентной ректификации, в которой используется наиболее удобная схема определения температуры на тарелках, основанная на условии, что Эта схема нахождения температуры в многокомпонент- [c.160]

Отдельный вопрос — контроль нормального течения процесса ректификации. В обшем случае любого массообменного процесса контроль осуществляется путем анализа состава продуктов. Но при ректификации бинарных смесей температура на тарелках однозначно связана с составом фаз. Поэтому составы отводимых потоков вполне можно контролировать по температуре с помошью термопар, термометров сопротивления и других датчиков измерительных устройств, устанавливаемьк (предпочтительно [c.1039]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология