Схема с флегмой

Блоки 9—13. Вычисление параметров жидкости, поступающей в ТДС в случае, если по принятой технологической схеме флегмо-вый поток также направляется на дистилляцию в ТДС [c.189]

В схемах на рис. П-8, б и б в качестве циркулирующего хладоагента используется пар или жидкость с промежуточных сечений соответственно концентрационной или отгонной секции колонны. Если отбирается пар с промежуточного сечения верхней секции колонны (рис. П-8, б), то он компримируется и используется как теплоноситель в промежуточном 2 и концевом подогревателях колонны 5. Сконденсированный пар после охлаждения в теплообменнике и дросселирования в виде флегмы подается в то же сечение колонны. Если же отбирается жидкость с промежуточного сечения нижней секции колонны (рис. П-8, в), то она [c.112]

В системах со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. И-16, б и е) для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. 11-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. И-16, а и б — как суммарные величины, образуемые в первом случае в кипятильниках всех колонн— 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне—123 моль и в двух отпарных колоннах—10 и 12 моль. [c.120]

Рис. 111-14. Схема перегонки нефти с рециклом и перегревом флегмы с нижней тарелки концентрационной части атмосферной колонны

Рис. 111-15. Схема перегонки нефти с перегревом сырья и охлаждением флегмы в отгонной части атмосферной колонны

ДЛЯ получения битума после деасфальтизации гудрона, предлагается схема, изображенная на рис. III-14 [27]. Здесь флегма выводится с глухой тарелки, прокачивается через печь и возвращается в колонну в колонне поддерживается постоянный уровень жидкости на глухой тарелке, и флег.ма на этой тарелке подогревается до более высокой температуры, чем исходное сырье. При давлении в секции питания 0,105 МПа температура подогрева флегмы равна 400 °С, сырья 370 °С и низа колонны 358 °С. Расходы и плотности сырья, рециркулирующей флегмы и остатка приведены ниже [c.169]

Дополнительный нагрев флегмы на тарелке вывода атмосферного газойля предусмотрен также в технологической схеме установки АВТ, описанной в патенте [28]. [c.169]

На рпс. IV-12 показан один из вариантов технологических схем блока разделения установки каталитического крекинга. Пары катализатора из реактора поступают в нижнюю часть сложной ректификационной колонны под каскадные тарелки. На эти тарелки подается охлажденная флегма, которая забирается с низа колонны насосом. При контакте с флегмой катализаторная пыль увлекается в низ колонны и вместе с флегмой поступает в отстойник, из которого шлам по мере накопления откачивается в реактор. [c.222]

Расход или состав сырья редко выбирают в качестве регулирующих параметров процесса. Эти параметры обычно стараются стабилизировать, так как условия работы установки и других аппаратов не позволяют менять их в широких пределах. Тем не менее причиной нарушения качества продуктов разделения часто являются изменения расхода или состава сырья. На рис. VI-18 изображена одна из возможных схем регулирования расхода сырья с коррекцией по составу флегмы на контрольной тарелке. [c.331]

Рве. III.8. Схемы движения флегмы по тарелкам различного типа [c.131]

Рис. 111.9. Схемы движения флегмы по тарелкам, имеющим различные сливные приспособления

С верха укрепляющей колонны, принципиальная схема которой показана на рис. 111.17, в паровой фазе отводится практически чистый НКК, а с нижней тарелки получают флегму Л, в общем случае доста- / точно отличающуюся по составу от практи- чески чистого ВКК. ч [c.147]

Режим минимального орошения сложной укрепляющей колонны с кипятильником нижней флегмы. Схему укрепляющей колонны, оборудованной кипятильником нижней флегмы, можно применить к разделению многокомпонентной углеводородной системы. Пусть состав равен хщ. Часть этой флегмы — Щ полностью испаряется в кипятильнике и смешивается с сырьем (рис. УП1.5). [c.369]

Типовая схема работы атмосферной ректификационной колонны состоит в следующем (рис. 24). Нагретое до 340—350 °С сырье (в основном в парожидкостном состоянии) поступает в среднюю часть колонны. Сверху отбирается парогазовая смесь — продукт, обогащенный низкокипящими компонентами и содержащий водяной пар. В средней части с соответствующих тарелок отбирают боковые флегмы — компоненты светлых нефтепродуктов, а снизу остаток — мазут, обогащенный высококипящими компонентами. Часть колонны, расположенная выше ввода сырья, называется концентрационной, или укрепляющей, а расположенная ниже ввода сырья, — отгонной, или исчерпывающей. Верхняя тарелка отгонной части колонны, на которую поступает сырье, обычно называется тарелкой питания. [c.50]

Керосиновая фракция с 31-ой или 29-ой тарелок основной колонны поступает в первую секцию отпарной колонны 9. Пары из отпарной колонны 9 направляются в основную колонну 8 под 30-ую тарелку. С низа первой секции отпарной колонны 9 фракция прокачивается через холодильник в мерники. С 14-ой тарелки основной колонны 8 во вторую секцию отпарной колонны 9 отводится флегма дизельного топлива. Пары из этой секции возвращаются под 16-ую тарелку основной колонны, а дизельное топливо с низа отпарной колонны насосом через теплообменники и холодильники откачивается в мерники. В низ основной колонны 8 и в отдельные секции отпарной колонны 9 подается перегретый водяной пар. Мазут — остаток основной ректификационной колонны 8 забирается горячим насосом и прокачивается через печь 13 в вакуумную колонну 12. В случае временного отключения вакуумной части мазут направляется на другие процессы, в частности на термический крекинг. Остальные технологические узлы установки — вакуумная перегонка мазута, стабилизация, абсорбция и выщелачивание компонентов светлых продуктов — работают по описанной выше схеме установки АВТ производительностью 1,0 млн. т/год. Главным аппаратом установки является основная ректификационная колонна диаметром 3,8 м с 40 тарелками желобчатого типа. Из них шесть расположены в отгонной части, а 34 в концентрационной. В колонне осуществлено два циркуляционных орошения с отбором флегмы. [c.88]

На установке предусмотрена возможность работы без блока вакуумной перегонки. В этом случае мазут с низа ректификационной колонны 7 прокачивается через теплообменники и холодильники, где охлаждается до 90 °С, и направляется в резервуарный парк. Широкая бензиновая фракция н. к. — 180 °С после нагрева до 170 °С поступает в стабилизатор 10,-тле поддерживается абсолютное давление 12 кгс/см . Тепловой режим стабилизатора регулируется подачей флегмы (стабильная фракция и. к. — 180°С), которая прокачивается через печь и в паровой фазе возвращается в стабилизатор. Стабильная фракция и. к. — 180 " С из блока стабилизации направляется в блок вторичной перегонки бензина с целью получения узких фракций — сырья для нефтехимии. Блок вторичной перегонки работает по типовой схеме установки вторичной перегонки широкой бензиновой фракции. [c.116]

Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]

Технологическая схема одной из существующих установок вторичной перегонки бензина приведена на рис. П-5. Бензиновый дистиллят широкого фракционного состава, например от температуры начала кипения и до 180 °С, насосом 37 прокачивается через теплообменники 24, 31 -л 34 ъ подается в первый змеевик печи 4, а затем в ректификационную колонну 3. Головной продукт этой колонны — фракция н. к. — 85 °С, пройдя аппарат воздушного охлаждения 5 и холодильник 6, поступает в приемник 7. Часть конденсата насосом 8 подается как орошение на верх колонны 3, а остальное количество — в колонну 9. Снабжение теплом нижней части колонны 3 осуществляется циркулирующей флегмой (фракция 85— 180°С), прокачиваемой насосом 2 через второй змеевик печи 4 и подается в низ колонны 3. Остаток с низа колонны 3 направляется насосом 1 в колонну 20. [c.18]

Во всех случаях, за исключением изображенного на рис. VI1-1, приняты меры по регулированию количества флегмы, направляемой обратно в колонну, вместо того, чтобы регулировать непосредственно количество отводимого дистиллята. Дело в том, что в схеме, изображенной на рис. УИ-1, при любом колебании скорости паров в конденсаторе расход флегмы, поддерживаемый регулятором уровня жидкости в аккумуляторе, изменяется. Этого по возможности необходимо избегать, так как было показано, что подобные возмущения могут распространяться самопроизвольно и, если в колонне используется холодная флегма, могут привести к раскачке регулятора. [c.89]

На рис. 106 приведена схема тарелки с З-образными колпачками 2. Их штампуют из листовой стали с прорезями по одной из продольных кромок. При сборке образуется ряд продольно расположенных и чередующихся желобов и колпачков. На тарелке поддерживается определенный слой флегмы, а ее избыток перетекает вниз через сливные стаканы. Прорези колпачков погружены в слой жидкости на тарелках, образуя гидравлический затвор. Пары, двигаясь снизу [c.216]

Распределение флегмы по тарелкам ректификационной колонны может быть одно-, двух- и четырехпоточным. Однопоточные схемы применяют в колоннах диаметром до 4 м, двухпоточные — в колоннах диаметром 4—8 м, а четырехпоточные — в колоннах диаметром более 8 Л1. В комплект двухпоточной тарелки входят переливные устройства с центральными и боковыми сливами, а у четырехпоточной тарелки — с двумя и тремя сливами . Схемы движения флегмы на одно- (а) и двухпоточных (б) тарелках приведены на рис. 128. [c.238]

Рис. XI-9. Схемы разделения смеси твердых частиц по размерам (плотностям) методом ректификации в псевдоожиженном слое а — принципиальная схема I — подача воздуха II — подача исходной смеси III — вывод кубового остатка IV — возврат флегмы мелких частиц в колонну V — отбор дистиллята VI — выход воздуха, отделенного от твердых частиц

Указанный анализ узкого места в технологической схеме № 2 приводит к разработке схемы № 3, в которой поток питания перед подачей в ректификационную колонну предварительно охлаждается посредством хладагента первого типа (—67,8°С). Как следует из табл. 1У-6, при этом в схеме № 3 достигается значительный экономический эффект поток флегмы уменьшается почти в два раза, общая стоимость процессов охлаждения снижается, достигается дополнительное охлаждение сепаратора, которое позволяет снизить,потери этилена. [c.185]

Для схемы № 3 наименее экономичным элементом является холодильник на входе потока питания в колонну, так как до тре-, ти производительности его затрачивается на охлаждение жидкой части питания. В этом случае наиболее логичным шагом эволюционного синтеза является выделение паровой фазы питания для того, чтобы охлаждать только данный паровой поток. При этом возникают два потока питания, которые должны подаваться в колонну в оптимальных точках. Как следует из табл. 1У-6, реализация такой модификации схемы процесса (схема № 4) позволяет значительно снизить затраты, связанные с охлаждением потока питания. Необходимо отметить, что в этом случае несколько возрастает количество флегмы, что, как известно, приводит к увеличению потерь этилена. Тем не менее, достигаемая за счет разделения потока питания экономия все-таки весьма ощутима. [c.185]

Следующим этапом синтеза оптимальной технологической схемы процесса деметанизации является дальнейшее снижение потерь этилена. Для этого необходимо увеличить мощность холодильника на линии питания, что приводит к схеме № 5 (рис. 1У-20). Для схемы № 5- характерно уменьшение в 4 раза потока флегмы, что позволяет снизить потери этилена в результате понижения температуры в сепараторе верхнего продукта. В це- [c.185]

Кроме того, когда модифицировалась схема № 2, для уменьшения потока флегмы (см. табл. IV-7) лучше было бы сразу пойти по пути введения промежуточной конденсации, чем по пути использования охлаждения для потока питания. Это даст модификацию схемы № 2, в которой применяется холодильник с хладагентом первого типа для образования части потока флегмы. Эта модификация обозначена на рис. IV-23, как схема № 6, а размеры экономических затрат для нее приведены в табл. IV-6. Экономические затраты для схемы № 6 очень близки к затратам для схемы № 4. Это указывает на то, что совершенно равнозначно использование хладагента первого типа как для промежуточной конденсации, так и для охлаждения питания после отделения жидкости от паровой фазы. Подобным же образом, модификацией схемы № 7 является схема № 7А, в которой нет охлаждения потока питания, но имеются два промежуточных конденсатора, расположенных выше тарелки питания, которые используют хладагенты первого и второго типов и рекуперативный теплообменник, обеспечивающие получение флегмы. [c.187]

Схема расчета колонны периодической ректификации при отборе с постоянной флегмой и с постоянным составом дистиллята на основе рассмотренных алгоритмов приведена на рис. 7.30. [c.392]

По второй схеме в качестве теплоносителя используется верхний продукт, который после сжатия в компрессоре поступает на обогрев кипятильника. После конденсации часть его возвращается в виде флегмы, а часть отводится в виде дистиллята. [c.485]

При хлорировании метана по этой схеме получается ССЦ, а также ряд других хлорметанов. Относительные количества их зависят от состава исходного сырья и условий хлорирования. Хлорпроизводные частично рециркулируют, при этом в качестве катализатора используется свет, позволяющий полностью завершить превращение хлорпроизводных в ССЦ. Скорость потока газа должна быть большой, чтобы свести к минимуму вероятность разрыва связей. Оборудование для этого процесса должно быть коррозионностойким и необходима надежная система управления, так как реакция экзотермическая. После дистилляции сырой ССЦ обычно нейтрализуется и высушивается. Дополнительная очистка может быть произведена в ступени дистилляции при полной флегме. В продукт, предназначенный для продажи, добавляются небольшие количества стабилизатора, так как ССЦ разлагается при контакте с водой или при нагреве на воздухе. [c.280]

Как видно из схемы, флегма — соляровый дистиллят — с нижней тарелки концентрационной части колонны II частично поступает в нижнюю колонну I в качестве орошения, остальная же часть его поступа по нереточной трубе в выносную отпарную секцию 1, где обрабатывается острым паром. Отделившиеся пары легких фракций возвращаются в колонну II, а отпаренный соляровый дистиллят выводится из отпарной секции в приемный резервуар. Флегма из колонны III (керосиновый дистиллят) частично поступает в нижнюю колонну II для орошения, частично же стекает в отпарную секцию 2 и т. д. [c.103]

Хгв, Хгс —мольные доли компонентов А, В, С в сырье хло, Хво. Хсо — то же в дистилляте Ха р, хвтр, X v — o же в остатке Хлз, Хвв, Хсз — го же в боковом погоне р — коэффициент избытка флегмы 1 — для схемы на рис. П-17, а II — для схемы на рис. П-17, б. [c.121]

При промежуточном остром орошении переохлажденной флегмой равномерно распределяются нагрузки по высоте колонны (см. рис. П1-13), достигается более высокая эффективность массопе-редачи на тарелках по сравнению с обычными схемами с ПЦО. Но при этом увеличиваются капитальные затраты, так как на каждый отбор дистиллятной фракции необходимо два насоса и два теплообменника. [c.167]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

МПа) с разомкнутым этиленовым холодильным циклом (с тепловым насосом на верхнем продукте). По схеме а (рис. V-24) остаточное содержание метана в сырье выделяется с верха колонны и этилен отбирается из колонны в жидкой фазе в виде бокового погона. Пропиленовый холодильный цикл иапользуется для конденсации паров в верху колонны и создания холодного орошения и для подогрева низа колонны и промежуточного подогрева флегмы в нижней части колонны. По схеме б пары с верха колонны после комцримирования до 1,7 МПа и охлаждения в пропиленов ом холодильном цикле конденсируются в основном в кипятильнике этиленовой колонны. Ниже приведены основные характеристики процесса разделения по обеим схемам для установки мо<щностью 500 тцс. т этилена в год [c.302]

Цель расчета ректификационной колонны состоит в том, чтобы на основе анализа ее рабочего режима и процессов, происходящих на контактных ступенях, установить для каждой пз них степень обогащения фаз н тем самым получить возможность судить о пеобходи-Рпс. III.2. Схема трехступенчатого каскада, мом для назначенного разделения числе тарелок и о составах, количествах, температурах и давлениях потоков паров и флегмы по всей высоте колонны нри установившемся режиме ее работы. [c.124]

Сравнение систем орошения колонны. Если пары, поднимающиеся с самой верхней тарелки колонны, полностью ожижаются и охлаждаются и часть конденсата возвращается на верх колонны в качестве орошения, то такая система съел1а тепла называется холодным (острым) орошением. При этом парциальный конденсатор выпадает из схемы колонного аппарата и его обогатительный эффект должен быть возмещен дополнительной теоретической тарелкой, позволяющей доводить состав паров Gj до состава Хц ректификата (рис. П1.31). Поэтому при холодном (остром) орошении флегма ga, стекающая с верхней тарелки колонны, играет ту же роль, что и жидкий поток, стекающий из парциального конденсатора в случае, когда орошение осуществляется с его помощью. [c.175]

Если по известному составу х флегмы в каком-нибудь текущем сечении верхней секции необходимо найти составз встречной паровой фазы, то следует задаться значением Q теплосодержания единицы веса этих паров, рассчитать по уравнению 217 состав у паровой фазы и проверить, насколько правильно было принято значение их теплосодержания Q. Одного—двух пересчетов обычно оказывается достаточно для практически точного определения состава у паров по заданному составу х встречной жидкости, пересекающей тот же горизонтальный уровень. Попеременное использование соотношений парожидкого фазового равновесия для нахождения составов расходящихся с тарелки потоков и уравнения концентраций 217 для установления составов встречных на одном межтарелочном уровне потоков, образует схему аналитического метода расчета числа тарелок. [c.106]

Рассмотренную в главе IV схему укрепляющей колонны, оборудованной кипятильником нижпей флегмы, применим к разделению многокомпоиентной углеводородной спстемы. Пусть состав gn равен Часть, этой флегмы — Щ, полностью испаряется [c.364]

На рис. 20 и 21 приводятся типовые схемы циркуляционного орошения основной ректификационной колонны атмосферной части и вакуумной колонны на АВТ типа А-12/9 производительностью 3 млн. т/год ромашкинской или туймазинской сернистой нефти. Эти установки введены в эксплуатацию в 1968 г. Показатели колонн обеих установок находятся на уровне технических требований. На отборочных колпачковых тарелках основной ректификационной колонны сливной карман выполнен глухим для того, чтобы флегма направлялась в отпарную секцию или в емкость и не попадала в виде острого орошения на лежащую ниже тарелку. [c.42]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология