Флегма количество при ректификации

Так, при работе в режиме получения максимального количества жидкого N2 или О2 работают оба азотных компрессора и 5, обеспечивая необходимым количеством флегмы узел ректификации. При работе установки в нормальном режиме или в режиме получения максимального количества газообразного О2 работает лишь один азотный компрессор 5. Наконец, в тех случаях, когда не используется холод СПГ, необходимая холодопроизводительность обеспечивается путем включения в работу компрессора 4 и турбодетандера 16. [c.399]

Ход процесса ректификации в верхней колонне определяется количеством и составом потоков азота и жидкости испарителя, поступающих из нижней колонны. В первом приближении можно принять, что количество флегмы и пара при движении вниз по тарелкам колонны не меняется. Поэтому в нижней части верхней колонны, куда стекает в виде флегмы количество жидкости, равное Я + О, условия орошения практически остаются постоянными при из.менении соотношения Я я О. Ъ верхней части колонны выше уровня ввода жидкости испарителя условия орошения те.м лучше, чем больше жидкого азота. [c.256]

Ход процесса ректификации в верхней колонне определяется количеством и составом потоков азота и жидкости испарителя, поступающих из нижней колонны. В первом приближении можно принять, что количество флегмы и пара по мере движения вниз по тарелкам колонны не меняется. Поэтому в нижней части верхней колонны, где стекает в виде флегмы количество жидкости, равное Я + О, условия орошения практически остаются постоянными при изменении соотношения величин [c.298]

Рассмотрим работу колонны экстрактивной ректификации, на самую верхнюю тарелку которой непосредственно вводится малолетучий растворитель (рис. VII.14). Б целях дальнейшего упрощения, исходя из конкретных особенностей работы колонны, для которой характерно сравнительно большое соотношение количеств вводимого растворителя и сырья, можно принять, что величины мольных потоков паров и флегмы постоянны по высоте секций колонны. [c.341]

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]

Кубовая жидкость из низа 1-й колонны через вакуум-приемник поступает во 2-ю колонну. На 2-й колонне отгоняется промежуточная фракция, состоящая из бутанола и изооктилового спирта, при температуре верха 70° С и остаточном давлении 30 мм рт. ст. Балансовое количество флегмы со второй колонны возвращается на повторную ректификацию. Кубовая жидкость поступает через приемник в 3-ю колонну. Здесь происходит отгонка 2-этилгексанола при температуре верха 95° С и остаточном давлении [c.126]

Основой ректификации является контакт между восходящим потоком паров и стекающим вниз конденсатом — флегмой. Пари имеют более высокую температуру, чем флегма, поэтому при контакте происходит теплообмен. В результате этого низкокипящие компоненты из флегмы переходят в паровую фазу, а высококипящие — конденсируются, переходят в жидкость. Для успешного ведения процесса ректификации необходимо возможно более тесное соприкосновение между паровой и жидкой фазами. Это достигается при помощи особых контактирующих устройств, размещенных в колонне (насадок, тарелок и т. д.). От числа ступеней контакта и количества флегмы (орошения), стекающей навстречу парам, в основном и зависит четкость разделения компонентов смеси. Для образования флегмы в верхней части колонны помещен конденсатор. [c.113]

На основе выводов из законов термодинамики следует, что потери тепла обусловлены при ректификации, во-первых, неэффективностью теплового объединения источников и стоков энергии (например, использования тепла верхнего продукта для подогрева питания или куба колонны), во-вторых, неэффективностью обмена энергией и работой с окружающей средой. Путем снижения количества внешней флегмы и увеличения числа ступеней (высоты колонны), использования вторичной флегмы (перераспределения потоков по высоте колонны) можно существенно уменьшить степень необратимости процесса за счет смешения неравновесных потоков и уменьшить работу, необходимую для разделения смеси на чистые компоненты. [c.484]

Отбор при разгонке только фазы, богатой отгоняемым компонентом, дает возможность уменьшить загрузку разделяющего агента. Она определяется количеством разделяющего агента в отбираемом растворе и избытком, необходимым для поддержания достаточной концентрации разделяющего агента по высоте колонки. Этот избыток может быть отогнан в чистом виде, если разделяющий агент не образует азеотропов с компонентами, остающимися при азеотропной ректификации в кубе. В противном случае избыток разделяющего агента может быть удален в паровой фазе в виде азеотропа с отгоняемым компонентом к концу его отбора. Для обеспечения такой возможности предусматривается (рис. 77) конденсатор 4, с помощью которого возвращается флегма при отгонке паров азеотропа. Отбор последнего производится через кран 5, служащий также для опорожнения сепаратора. [c.201]

Напомним, что под нагрузкой колонны подразумевают количество паров вещества, проходящее в единицу времени через колонну и конденсирующееся в головке колонны с образованием флегмы и дистиллята. Поскольку насыпная насадка и насадки других видов оказывают сопротивление как поднимающимся парам, так и стекающей вниз жидкости, то нагрузку нельзя увеличивать беспредельно. С увеличением скорости испарения, т. е. нагрузки, растет разность давлений в головке и в нижней части колонны, которую называют перепадом давления в колонне (или гидравлическим сопротивлением колонны). Гидравлическое сопротивление колонны зависит от типа и размеров колонны и ее насадки, рабочего давления ректификации, физико-химических свойств смеси, а также от нагрузки или скорости паров. Перепад давления в колоннах с концентрическим зазором можно вычислить по формуле (188). Данные по гидравлическому сопротивлению колонн с вращающейся насадкой приведены в табл. 30 и 31. [c.164]

Для отвода паров, образующихся в кубе при дистилляции, их конденсации и измерения температуры к кубу присоединяют форштосы или приставки, использующиеся в качестве связующих элементов. При ректификации в колонну возвращают определенное количество флегмы и измеряют при этом флегмовое число. Для подобных измерений колонну снабжают специальной головкой. [c.376]

Перегонка с ректификацией дает более высокую четкость разделения смесей по сравнению с перегонкой с дефлегмацией. Основой процесса ректификации является многократный двусторонний массообмен между движущимися противотоком парами и жидкостью перегоняемой смеси. Этот процесс осуществляют в ректификационных колоннах. Для обеспечения более тесного соприкосновения между встречными потоками пара и жидкости ректификационные колонны оборудованы контактными устройствами — тарелками или насадкой. От числа таких контактов и от количества флегмы (орошения), стекающей навстречу парам, в основном зависит четкость разделения компонентов смеси. [c.67]

В работающей ректификационной колонне число тарелок или высота насадки— постоянные величины. Основными условиями достижения требуемой степени разделения компонентов при ректификации являются подвод соответствующего количества тепла в куб колонны и подача на ее орошение необходимого количества флегмы. Оба эти условия неразрывно связаны друг с другом. Изменяя подвод тепла в кубе и подачу флегмы, можно регулировать работу колонны. [c.689]

Регулирование процесса ректификации производится также путем изменения количества и состава подаваемой смеси. При изменении количества смеси меняется производительность установки и соответственно должны быть отрегулированы подвод тепла в кубе и подача флегмы. Существенное влияние оказывает изменение состава смеси. Если, например, содержание НК в смеси уменьшилось, то уменьшится и его содержание в дистилляте следо- [c.689]

Важнейшим условием хорошей ректификации является достаточное количество флегмы. Поэтому необходимо строго следить, чтобы в продолжение всей ректификации количество флегмы не снижалось. Исчезновение или уменьшение флегмы может быть вызвано двумя причинами — недостаточным нагревом пробирки с газом или недостаточным охлаждением дефлегматора колонки. Первого можно избежать, следя, чтобы жидкость в пробирке не переставала равномерно кипеть. Во втором случае необходимо подкачать наверх колонны жидкий азот. В конце перегонки возможна еще одна причина исчезновения флегмы — отсутствие в составе анализируемого газа достаточного количества углеводородов, более тяжелых, чем отгоняемый,, которые могли бы легко конденсироваться в условиях разгонки. В таких случаях последняя фракция будет отгоняться без флегмы. [c.862]

Очевидно, что изменением веса циркулирующего орошения регулируется количество тепла, отнимаемого на верху колонны, а следовательно, и количество флегмы 1, образуемой для осуществления процесса ректификации. [c.145]

Для более четкой ректификации необходимо применять боковой электрообогрев колонки и эффективную насадку. Хорошая насадка должна обладать большой удельной поверхностью, обеспечивающей возможно более полный контакт паров и жидкой флегмы, задерживать минимальное (по отношению к загрузке колбы) количество флегмы, обеспечивать достаточно свободный проход паров, чтобы колонка могла работать с хорошей производительностью, и, наконец, равномерно распределяться по сечению колонки, чтобы устранить неравномерный сток и задержку флегмы. Весьма эффективна насадка из одиночных витков стеклянной спирали диаметром около 4 мм и диаметром стеклянной нити 0,8—1 мм. С уменьшением диаметра витка эффективность насадки увеличивается (до известного предела, определяемого увеличивающимся сопротивлением насадки, задержкой в ней флегмы и возможным уменьшением ее удельной поверхности). [c.41]

В работающей ректификационной колонне число тарелок или высота насадки -величины постоянные. Основными условиями достижения требуемой степени разделения компонентов при ректификации являются подвод соответствующего количества тепла в куб колонны и подача на ее орошение необходимого количества флегмы. [c.80]

Регулирование процесса ректификации также может производиться путем изменения количества и состава подаваемой смеси, но чаще бывает наоборот установка настраивается на переработку потока с изменившимся составом питания. При изменении количества смеси меняется производительность установки и, соответственно, должна быть отрегулированы подвод тепла в кубе и подача флегмы. [c.81]

Извлеченный растворитель возвращается в колонну азеотропной ректификации в качестве флегмы. Для получения очень низких концентраций парафинового углеводорода в кубовом продукте (остатке) растворитель подается с некоторым избытком, что обеспечивает движение линии ректификации в сторону растворителя (к вершине Т на треугольной диаграмме). Метанол затем отделяется от толуола в колонне бинарной ректификации, дистиллятом которой является азеотроп метанол — толуол. Небольшое количество этого дистиллята добавляется в питание до его подачи в основную азеотропную колонну. [c.227]

Процесс ректификации может протекать при атмосферном давлении, а также при давлениях выше и ниже атмосферного. Под вакуумом ректификацию проводят, когда разделению подлежат высококипящие жидкие смеси. Повышенные давления применяют для разделения смесей, находящихся в газообразном состоянии при более низком давлении. Степень разделения смеси жидкостей на составляющие компоненты и чистота получаемых дистиллята и кубового остатка зависят от того, насколько развита поверхность фазового контакта, а следовательно, от количества орошающей жидкости (флегмы) и устройства ректификационной колонны. [c.299]

Рис. 124. Схема процесса ректификации - 124) ли ХОЛОДНЫМ раСТВО-до — количество флегмы ф. г , - кон-

Кубовую жидкость колонны 17 (в основном этап-этиленовую фракцию, содержащую небольшое количество углеводородов Сз) делят на две части. Одну часть используют в виде флегмы для орошения колонны 15, другую часть направляют на охлаждение секции III. Выполнив свою роль хладагента, эта часть этан-этиленовой фракции вместе с дистиллятом колонны 16, который также дросселируют до 1,6 ат, поступает в колонну 24, работающую прп 1,5 ат. В колонне 24 этан отделяют от этилена ректификацией. Здесь флегмой слул ит этилен двух источников. [c.162]

Стоимость разделения в основном определяется количеством тепла, которое нужно отвести при охлаждении газов, и глубиной охлаждения, т. е. самой низкой температурой, которая требуется для разделения. Чтобы снизить расходы на охлаждение, фракционированную разгонку крекинг-газов проводят обычно под давлением, хотя это совсем не обязательно. Применение давления позволяет разделить Сд- и С4-фракции простым охлаждением водой. Однако отделение этилена от метана даже под давлением требует глубокого охлаждения, так как флегмой для ректификационной колонны служит жидкий метан, а наивысшая температура, при которой метан еще существует в жидком виде, равна —82,5°. Недостаток ректификации под давлением состоит в том, что относительные летучести углеводородов, различие между которыми определяет степень разделения, заметно приближаются друг к другу при повышении давления с этим обстоятельством приходится иногда считаться. [c.114]

При расчетах ректификации многокомпонентных систем иногда бывает удобно выражать составы паровых и жидких потоков не с помощью мольных долей, а числами молей отдельных компонентов обычно это упрощает запись расчетных уравнений. Так, если мольную долю -того компонента во флегме, стекающей с -Й тарелкп, обозначить через то его количество составит Для упрощения записи удобно принять для этой величины обозначение, в котором первый нижний индекс показывает ступень, а второй — компонент, количество которого в стекающей флегме представлено этим символом. Аналогично R соответственно будут представлять СпУщ, и Ях[ц, т. е. [c.399]

Работа с возвратом имеет больиюе сходство с ректификацией. Количества возврата связаны между собой и с количеством растворителя, циркулирующим в системе, подобно флегме и пару при ректификации, от них также зависит степень разделения исходного раствора и чистота полученных продуктов. [c.153]

При отборе дистиллята постоянного состава в процессе ректификации количество летучего в кубе будет псчериываться, но в то же время состав дистиллята должен поддерживаться постоянным. Это возможно лишь в том случае, если количество флегмы, возвращаемой в колонну, будет непрерывно увеличиваться. Таким образом, расчет колоипы ири данном числе тарелок должен заключаться в установлении зависимости / = / (т), где Я —флегмовое число т — время протекания процесса, ч. [c.58]

В непрерывном процессе азеотропной ректификации исходная смесь с заданным расходом подается в среднюю часть колонны, а сверху и из куба отбираются соответственно дистиллат и кубовая жидкость, которые представляют собой продукты разделения. Последние, кроме компонентов заданной смеси, всегда содержат некоторое количество разделяющего агента. Это количество зависит от свойств ректифицируемой системы. При расслаивании дистиллата большая часть разделяющего агента возвращается в коллону в виде флегмы. В противном случае весь разделяющий агент, подаваемый в колонну, выводится с продуктами разделения. В обоих случаях для проведения непрерывного процесса азеотропной ректификации необходимо непрерывно подавать в колонну разделяющий агент в количестве, равном отводимому из системы. [c.215]

После идентификации всех компонентов смеси методом аналитической ректификации обычно ставится очередная задача — получить эти компоненты в достаточно больших количествах. Если разность температур кипения велика и нет необходимости в тонком разделении, то для наработки продукта вполне можно обойтись простыми дистилляционными приборами (рис. 136, а), собранными из стандартных деталей. На рис. 136, б показана модификация прибора с колонной. Эти приборы, разумеется, работают с неизмеряемой дикой флегмой. Для улучшения воспроизводимости результатов используют приставку или головку колонны, обеспечивающую точную регулировку нагрузки и флегмового числа (см. разд. 7.5). Приемник дистиллята Аншюца и Тиле (см. рис. 136), предназначенный для работ под вакуумом, можно при- [c.207]

При аналитической и препаративной перегонке в лаборатории обычно проводят процесс с полной конденсацией паров. Метод парциальной конденсации используют только при проведении сравнительной ректификации, аналогичной промышленному процессу. В этом случае дефлегматор устанавливают в верхней части колонны (см. рис. 170а). Преимущество метода с полной конденсацией паров состоит в том, что этим методом сравнительно просто разделять конденсат в определенном соотношении, в то же время устанавливать постоянной скорость подачи флегмы с помощью дефлегматора очень затруднительно, поскольку даже незначительные колебания расхода и температуры охлаждающей воды вызывают изменение составов флегмы и паров дистиллята, а также их количеств. В промышленности скорость подачи флегмы при перегонке методом парциальной конденсации обычно не измеряют, а регулируют степень охлаждения дефлегматора по температуре в головке колонны. Количество образующейся флегмы рассчитывают приблизительно, измеряя расход и температуру охлаждающей воды на входе и выходе дефлегматора с учетом удельной теплоты испарения дистиллята. Поскольку в промышленности обычно работают с одними и теми же продуктами, такой метод вполне пригоден. Однако при разделении многокомпонентной смеси определение количества подаваемой флегмы подобным образом становится слишком неточным. [c.247]

Гельбе проводил ректификацию при рабочих давлениях ниже 100 мм рт. ст., причем процесс сначала протекал при более высоком давлении, необходимом для увеличения количества флегмы. Это приводило к тому, что в начальный период ректификации барботажный слой, образующийся в нижней части колонны, постепенно поднимался по слою насадки до головки колонны. Слой [c.264]

Экстракция проводится при температуре 30—60 °С и атмосферном давлении. Исходное сырье подается на одну из средних ступеней экстрактора 1. Растворитель поступает на верхнюю ступень. Из нижней ступени выводится насыщенный растворитель, который направляется в колонну экстрактивной ректификации 2. Из верхней части колонны 2 выводится поток углеводородов, в котором содержится около 70% ароматических и 30% неароматических углеводородов. Этот поток после охлаждения и отделения от воды и небольших количеств растворителя в гмкости-сепараторе 3 направляется в качестве флегмы в верхнюю часть колонны 2, а избыток подается на нижнюю ступень экстрактора /. Чистый ароматический экстракт выделяется в колонне 5, работающей под небольшим вакуумом, и далее направляется на разделение. Промывка экстракта и рафината проводится в промывной колонне 4. Вода, выходящая из этой колонны, подается на одну из верхних тарелок колонны экстрактивной ректификации 2. [c.262]

Технологическая схема одного из вариантов разделения водно-кислотной фракции изображена на рис. 5.2. Сырье подается на колонну азеотропной осушки К-1. В верхней части колонны циркулирует диизопропиловый эфир, количество которого обеспечивает полную отгонку воды (в виде гетероазеотропа вода — эфир). Погон расслаивается в отстойнике 0-1, нижний водный слой из которого направляется на отпарку эфира в колонну К-2, а верхний возвращается в колонну в виде флегмы. Из куба колонны К-2 выводится вода. Кубовый продукт колонны К-1 поступает на колонну выделения муравьиной кислоты гетероазеотропной ректификаций с толуолом. Аналогично блоку К-1—К-3 для доисчерпывания толуола служит колонна К-4, из куба которой отбирается муравьиная кислота. [c.278]

Получение диметилвинилкарбинола. В 1969—1972 гг. в СССР был разработан и испытан в полупромышленном масштабе метод получения диметилвинилкарбинола — ценного сырья для производства витаминов А и Е — из промежуточных продуктов синтеза изопрена из изобутилена и формальдегида (см. раздел 2.1). Технологическая схема процесса представлена на рис. 3.17. Водный раствор изобутенилкарбинола, выделенный азеотропной ректификацией с водой из фракции возвратного 4,4-диметил-1,3-диоксана. подается в куб реакционно-отгонной колонны 1, куда загружен катализатор (серная или щавелевая кислота). В кубе поддерживается кипение реакционной смеси (температура в парах 87—88 °С). Из верхней части колонны 1 непрерывно отбирается смесь водного азеотропа диметилвинилкарбинола н изопрена с примесью непревращен-ного изобутенилкарбинола. Для обеспечения полного расслаивания дистиллята и повышения степени осушки органической фазы в линию отбираемых продуктов подается дополнительное количество изопрена, отгоняемого в колонне 3. В отстойнике 2 смесь расслаивается. Нижний водный слой возвращают в колонну 1 в виде флегмы. Органическая фаза поступает в систему ректификационных колонн [c.97]

При переработке облегченного сырья (плотностью менее 0,950) люжет происходить превышение уровня аккумулятора колонны КЗ из-за образования большого количества легкой флегмы, содержащей повышенное количество бензиновых фракций (20—25% вместо 10—12% при переработке утяжеленного сырья плотностью 0,950 и выше). При новышепии температуры аккумулятора колонны КЗ до 290—300° с целью уменьшения содержания в флегме бензиновых фракций отпарка последних увеличивается, по при этом, в связи с увеличенным парообразованием, тарелки, лежащие выиге аккумулятора, захлебываются, снижается четкость ректификации и получается бензин с повышенным концом кипения (220—230°). Чтобы разгрузить аккумулятор колонны КЗ, обеспечить нормальную работу колонны, сузить фракционный состав легкой флегмы и повысить выход светлых с получением кондиционного но концу кипения (205 ) бензина, на некоторых заводах произведена реконструкция установки, предусматривающая вывод компонента тракторного керосина в качестве бокового погона колонны КЗ. Отбор производится с 8-й и 10-й тарелок, считая сверху керосиновый дистиллят через регулирующий клапан направляется в холодильник, далее на защелачивание в щелочной отстойник и затем самотеком под давлением системы сбрасывается в мерник (на схеме не показано). [c.259]

Для поддержания процесса ректификации необходимо, чтобы температура в колонне убывала от тарелки к тарелке в направлении движения паров (т. е. кверху) и возрастала в направлении движения жидкости (т. е. книзу). Для этого на верху колонны устанавливают парциальный конденсатор, который отнимает тепло паров, конденсирует их часть, обеспечивая тем самым непрерывный поток жидкости, перетекающей с тарелки на тарелку. В настоящее время отвод тепла чаще осущетвляется холодным острым орошением, при котором часть парового потока, отводимого с верха колонны в качестве готовой продукции (целевой компонент), после конденсации и охлаждения в специальных конденсаторах-холодильниках возвращается в колонну на верхнюю тарелку. Острое орошение, во-первых, снижает температуру верха колонны, вследствие чего конденсируется часть паров, и, во-вторых, само присоединяется к нисходящему жидкому потоку, создавая необходимое количество флегмы. [c.128]

При пиролизе пропана, как это видно из уравнения реакции, всегда образуются в равных объемах этплен и метан количество поглощенного маслом метана составляет около 4% от абсорбировавшегося этилена. Следует добиваться, чтобы в масле поглощалось как можно меньше метана, так как присутствие слишком больших количеств метана приведет к тому, что в условиях давления и температуры, при которых проводят операции, в отнарной колонне не будет образовываться флегма и невозможно будет проводить ректификацию в колонне разделения этана и этилена. Нижняя часть абсорбционной колонны снаб кена выносным подогревателем, в котором масло нагревается до 120°. По паправлению вверх температура колопны понижается она может точно регулироваться при помощи двух или более промежуточных водяных холодильников. [c.170]

Отсюда следует, что при изменении Qp, обусловленном повышением или понижением температуры исходной смеси относительно и при Q = onst будет соответственно уменьшаться или увеличиваться количество тепла Скип> которое требуется подводить в кипятильник. Вместе с тем, в случае С кип = onst повышение температуры исходной смеси потребует увеличения рф, а значит, и количества флегмы, орошающей колонну. Следовательно, с увеличением доли пара в питании общий расход тепла на ректификацию в колонне, согласно уравнению (ХП,17), возрастает вследствие увеличения Qp и Сф. [c.493]

При периодической ректификации содержание НК в смеси, кипящей в кубе, уменьшается во времени. Поэтому при возврате постоянного количества флегмы в колонну, т. е. в случае работы при R = onst, дистиллят также постепенно обедняется НК- В результате дистиллят получают в виде различных по составу фракций, отбираемых в отдельные сборники (см. рис. ХП-15). [c.494]