Регенерация с флегмой

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

Для процессов азеотропной ректификации особый интерес представляют азеотропные смеси, образованные ограниченно растворимыми веществами. Применяя разделяющие агенты, дающие такие азеотропы, можно весьма просто технологически оформить процесс, так как регенерация разделяющего агента осуществляется в этом случае путем расслаивания. Слой, обогащенный разделяющим агентом, возвращается в ректификационную колонну в виде флегмы. [c.76]

Легко видеть, что различие между азеотропной и азеотропно-экстрактивной ректификацией обусловлено только различием в соотношении расходов исходной смеси, флегмы и разделяющего агента. Если относительный расход последнего таков, что практически весь вводимый в колонну разделяющий агент отгоняется, то мы имеем дело с азеотропной ректификацией. При увеличении же расхода разделяющего агента он будет частично попадать в кубовую жидкость, т. е. будет иметь место процесс азеотропно-экстрактивной ректификации. Следует подчеркнуть, что существенным недостатком такого процесса является усложнение технологического оформления за счет необходимости регенерации разделяющего агента как из кубовой жидкости, так и из дистиллата. [c.269]

Очищенная таким способом газовая смесь поступает под давлением 30 ат и при температуре 20° в блок предварительного охлаждения (теплообменники 10 и 13). Газ сперва охлаждается с 20 до 0 в противоточном теплообменнике 10, через который пропускают холодную метано-водородную фракцию (о происхождении этих холодных газов сказано ниже). При этом конденсируются водяные пары и конденсат отделяется во влагоотделителе 11. Из влагоотделителя газ поступает через распределительный вентиль 12 в один из сдвоенных переключающихся теплообменников 13. Когда один аппарат работает, другой подвергается регенерации. Во время процесса теплообмена на стенках трубок теплообменника образуются отложения льда, которые нужно периодически удалять оттаиванием. После каждого теплообменника установлены два параллельных переключающихся фильтра назначением их является задерживать твердые частицы, увлекаемые охлажденным газом. Эти фильтры тоже подвергают периодическому нагреванию для удаления накопившегося льда. В теплообменниках 13 хладагентом служит метано-водородная фракция, которая поступает с температурой минус 100° и под давлением 1,6 ат из верхней секции конденсационной части колонны 17. Из теплообменников 13 метано-водородная фракция переходит в теплообменник 10 и затем собирается в газгольдере. Вторым хладагентом служит сам пирогаз, выходящий из фильтров. При этом он снова нагревается до минус 3° и затем попадает в колонну 15, работающую под давлением 30 ат куб колонны нагревают водяным паром до 140°, а верхнюю часть (дефлегматор) охлаждают жидким аммиаком, имеющим температуру минус 53°. В этой колонне, флегму для которой берут из куба колонны 17 , пирогаз разделяется на легкие и тяжелые компоненты. Из верхней части колонны 15 отбирают газы, не конденсирующиеся при данных условиях. Ниже приве ,ен их состав, % объемн. [c.160]

Если регенерация тепла отходящих продуктов не даст возможности подогреть сырье до требуемой температуры, можно для подогрева сырья устроить в трубчатой печи отдельный змеевик. Для удешевления крекинг-установки и ее эксплуатации нужно насколько возможно снижать коэфициент рециркуляции и предварительный подогрев сырья в отдельном змеевике печи, так как это ведет к сокращению числа труб для крекинга, т. е. к уменьшению веса легированных труб и к сокращению времени, потребного на очистку их от кокса. Для побочных целей, например обогрева кипятильника стабилизационной колонны, тепло крекинг-флегмы можно использовать только в том случае, если коэфициент рециркуляции сохраняется минимальным и имеется избыток тепла в системе, подлежащий отводу с помощью водяного охлаждения. [c.125]

Регенератор. Для снижения коррозионного разрушения верхней части регенератора и конденсатора флегма долн на содержать около 0,5% моноэтаноламина. Регенерацию раствора целесообразно вести при минимальной температуре (не выше 127 °С) [c.215]

После регенерации экстракта в регенераторе 2 часть полученного продукта возвращают в виде флегмы в аппарат 1, а другую часть отбирают в виде извлеченного из исходного раствора компонента В. Очевидно, что составы растворов и В одинаковы. Таким образом, узел 2 экстракционной установки является аналогом узла дефлегмации ректификационной установки. [c.156]

Подачу соли в ректификационную колонну производят путем ее предварительного растворения в потоке флегмы или исходной смеси, а регенерацию — путем вьшаривания ь вого остатка. [c.1071]

Для осуществления солевой ректификации могут быть использованы обычные ректификационные колонны, дооборудованные солерастворителем. При этом возможна подача соли путем ее предварительного растворения в потоке флегмы и исходной смеси, а регенерация соли — путем выпаривания кубового остатка. [c.535]

Если имеются кислые гудроны от очистки легких и тяжелых нефтепродуктов, пригодные для регенерации, то в большинстве случаев рекомендуется смешивать их для облегчения выделения кислоты из тяжелых гудронов. Для уменьшения вязкости гудроны можно также смешивать с газойлем, крекинг-флегмой или с остатками от вторичной перегонки продуктов алкилирования. Разбавление этими продуктами способствует более полному осаждению кислоты из масляных гудронов. [c.71]

На рис. 79 показана схема экстракции и регенерации экстрагента для случая, когда компоненты А и В заметно взаимно растворимы. На рис. 80 приведена соответствующая фазовая диаграмма. В результате ректификации экстракта Е получают остаток (С) и пар Q, выходящий из ректификационной колонны сверху. После конденсации последнего образуются две равновесные жидкие фазы V и К, которые разделяются в отстойнике. Принято, что температура отстаивания равна температуре экстракции. В результате отстаивания получают один слой, содержащий в основном регенерированный экстрагент V и, если необходимо, флегму V для орошения колонны, а также слой К, обедненный экстрагентом. Этот слой вместе с рафинатом также подвергают ректификации, в результате которой получают конечный рафинат / и пар и. Образующиеся после конденсации пара II жидкие фазы также разделяются в отстойнике. Если хорды равновесия, соединяющие точки, которые соответствуют составам фаз, получаемым в отстойниках, проходят на фазовой диаграмме [c.155]

Наличие подробных данных о зависимости между числом ступеней, отношением экстрагентов и флегмой позволяет выбрать наиболее экономически выгодные условия проведения процесса экстракции. Эти условия могут не соответствовать наименьшему числу ступеней, так как стоимость процесса зависит не только от числа ступеней, но и от расходов жидкостей и способа регенерации экстрагентов. [c.370]

Регенерацию экстрагента предполагают проводить в тарельчатой ректификационной колонне. Стоимость ректификационной колонны в расчете на одну тарелку равна 484 руб/л к. п. д. тарелки 80%, Экстрагент является легколетучим комионентом экстракта, причем его относительная летучесть равна 2,5. Допустимая скорость паров в ректификационной колонне 73,4 кмоль . Коэффициент избытка флегмы 1,25, прп этом число теоре- [c.627]

Сырой мономер и пары воды, выходящие из верхней части колонны 13, проходят через конденсатор 14, холодильник, флорентийский сосуд 15 и стекает в сборник 16. Из верхнего щтуцера флорентийского сосуда выводится вода, которая через подогреватель 17 возвращается в виде флегмы в колонну омыления 13. В сборник сырого мономера 16 засыпается стабилизатор — неозон Д. Водный раствор щелочи вытекает из колонны омыления 13 и через холодильник поступает в сборник 22, откуда передается на регенерацию масляной кислоты. [c.527]

Для обеспечения более равномерного распределения потоков паров и флегмы по высоте сложной колонны, разгрузки вышележащих сечений и регенерации тепла съем части тепла с целью образования дополнительного потока флегмы производят промежуточным циркуляционным орошением в одном-двух сечениях на верху соответствующих простых колонн (рис. IV-32). Поток промежуточного циркуляционного орошения (ПЦО) д при температуре прокачивается через регенеративный теплообменник, где отдает количество тепла Опцо. например нефти, и при более низкой тем- [c.164]

Р — конденсатор — сепаратор а — абсорбент, насыщенный бензолом б — абсорбент, нагретый до 180 °С и насыщенный бензолом в — абсорбент на регенерацию г — водяной пар д — пары воды и абсорбента е — горячий абсорбент после удаления бензола лс — охлажденный абсорбент з — пары воды, бензола и абсорбента и — флегма к — пары воды и бензола — пары воды и легкого бензола Л4 — легкий сырой бензол н —тяжелый сырой бензол о —вода — 70—757о-ная нафталиновая фракция — полимеры . [c.156]

Водяной пар выходит вместе с газами через отвод, предусмотренный для тяжелых продуктов (основной фракци . Часть этпх тяжелых продуктов используют в качестве флегмы для десорбции из угля легких углеводородов. Прошедший секцию отпаривания уголь выводят из колопны гиперсорбции и поднимают элеватором или газлифтом на верх колонны в загрузочный бункер. Определенную часть угля непрерывно отводят в работающий параллельно с колонной гиперсорбции аппарат для регенерации, в котором уголь продувают при высокой температуре водяным паром. Эта операция нужна для того, чтобы освободить адсорбент от упорно удерживаемых им полимеров последние не удаляются при обычной отпарке и со временем могли бы нацело ликвидировать адсорбирующую способность угля. Речь идет о полимерах диолефинов и ацетилена, которые нри высоких температурах, существующих в аппарате для регенерации, вступают в реакцию конверсии с водяным паром и могут быть, таким образом, удалены с поверхпости угля. [c.182]

Многоступенчатая противоточная экстракция с флегмой. Для того чтобы повысить степень разделения исходного раствора на компоненты, при экстракции, по аналогии с ректификацией, используют иногда орошение аппарата флегмой. В процессах экстракции без применения флегмы концентрация экстракта, выходящего из многоступенчатого аппарата, не может быть выше равновесной, соответствующей концентрации исходного раствора, что ограничивает степень разделения. При использовании флегмы (рис. ХП1-15) экстракт Е направляется, как обычно, в установку для регенерации, где из него отгоняют возможно большее количество экстрагента 5рер. Однако в данном случае установка для регенерации является аналогом дефлегматора в процессе ректификации. Выходящий из нее остаточный продукт делится на две части одна часть отводится в виде экстракта Е , а другая часть возвращается в аппарат в виде флегмы Поток флегмы, поступающей в аппарат на стороне отбора экстракта, вымывает из последнего частично или полностью растворенное в нем некоторое количество исходного растворителя (компонента А), причем удаленный из экстракта компонент А в конечном счете переходит в рафинат. В результате степень разделения увеличивается и выход рафината возрастает. [c.536]

Температура продукта, подаваемого в печь, определяется температурой начала однократного испарения остатка внизу колонны. Если па крекинг поступает фракция 200—350° С, то при низком давлении в колонне температура загрузки, подаваемой в печи, будет порядка 240° С. Если же держать в колоннах более высокое давление, то при том же сырье температура флегмы, подаваемой в печь с низа колонны, может быть доведена до 380° С. Глубина крекинга за одаш проход, а следовате.льно, и коэфициент рециркуляции при крекинге нод высоким давлением и под низким давлением будут примерно одинаковы, но загрузка в печи в крекинг-установке низкого давления будет нагреваться с 240 до 560° С, т. е. на 320°, а в крекинг-установке высокого давления с 380 до 520° С, т. е. всего на 140°. Условия регенерации тепла при работе под высоким давлением более благоприятны, так как температуры высоки и установки будут требовать значительно меньшего расхода топлива, чем установки парофазного крекинга низкого давления. [c.140]

Технологическая схема щелочной очистки от меркаптана в основном не отличается от схемы моноэтаноламиновой очистки от СОз-Щелочной раствор подается в абсорбер с помощью насоса на регенерацию раствор поступает самотеком. Флегма перетекает из дефлегматора в регенератор также самотеком. На всасывающей линии насоса устанавливают фильтр. Раствор щелочи следует готовить на конденсате, в случае использования обычной воды колпачки постепенно забиваются солями жидкости. [c.336]

НОЙ кислоты и обогащаются парами воды Выходящая сверху колонны 2 азеотропная смесь с температурой 85—90 °С содер жит 4 части антренера и 1 часть воды После конденсации па ров смеси в конденсаторах 5 слой антренера отделяется от водного слоя во флорентине 4 и в виде флегмы возвращается на верх колонны 2, а водный слой с кислотностью не более 0,2— 0,3%, направляется на регенерацию растворенного в воде ант ренера Растворимость антренера в воде 6—10 %, а воды в ант ренере 5—7 % [c.92]

Парожидкостная смесь сверху кипятильника поступает в барботер 3, расположенный у днища реактора Из реактора пары образовавигихся продуктов реакции, пройдя рек тификационную колонну 4, освобождаются от остатков уксус ной кислоты и в виде азеотропных смесей конденсируются в теплообменнике 5 Эфировода из флорентины 6 отводится на регенерацию, а эфирный слой направляется во флегму [c.134]

Система типа II. Экстракция с флегмой. Условия температуры кипения А, В и С выше температур кипения гетероазео-тропных смесей А — С и В — С Л — С — бинарная азеотропная смесь (смесь А — С, обладая минимальной температурой кипения, кипит при температуре, более высокой, чем гетероазео-тропные смеси) тройные азеотропные смеси отсутствуют. Схема регенерации для этого случая представлена на рис. 84, а соот- [c.160]

Если исходнз5 смесь распределяемых компонентов поступает на экстракцию в виде раствора в одном из экстрагентов, то (при постоянных соотношениях экстрагентов) в каждой секции каскада общий расход экстрагентов фиксирован для данной скорости подачи исходной смеси. При фиксированных расходах экстрагентов иснользование флегмы приводит к уменьшению числа ступеней, и если регенерация экстрагентов осуществляется с помощью выпаривания, эффект от применения флегмы достигается без значительных затрат. Если в исходной смеси [c.361]

Нахождение оптимальных условий даже в простейших случаях экстракции с двумя экстрагентами, как видно из гл. VII, очень сложная задача. Общий метод нахождения оптимальных условий не разработан. Применением флегмы, как видно из рис. 188—190, можно намного уменьшить необходимое число ступеней. Скорости фаз при этом изменяются незначительно вследствие малого изменения максимальной суммарной скорости разделяемых веществ. Последнее ирпводпт в свою очередь к небольшому изменению производительности, если флегмовые числа не очень велики. Учитывая это и пренебрегая влиянием флегмового числа на стоимость регенерации экстрагента, Шай-бель пришел к выводу , что оптимальным флегмовым числом при экстракции с двумя экстрагентами является такое флегмовое число, при котором концентрации разделяемых веществ на ступени питания и на соответствующих концах каскада одинаковы. Шайбель отмечает, что увеличение расходов на регенерацию экстрагента приводит к уменьшению оптимального флегмового числа и при значительном возрастании этих расходов экстракция с флегмой становится экономически нецелесообразной. [c.626]

Рассчитать расход тепла в процессе экстракции [пункт г)], приняв следующую схему регенерации экстрагента. Экстракт поступает в ректификационную колонну /, кубовый остаток пз которой, состоящий только из изопропилового эфира и уксусной кислоты, разделяется в ректификационной колонне 2 на чистый иэопроииловый эфир (дистиллят) н уксусную кислоту (кубовый остаток). Коэффициент избытка флегмы в колонне 2 принять равным 1,5. [c.673]

Рассмотренная технологая характеризуется высокой эффективностью использования энергии. Подводимое тепло рекуперируется на 95 %, теплота реакции обеспечивает получение пара среднего давления, в дефлегматорах ректификационных колонн 7 п 8 генерируется пар низкого давления. Однако для повыйтения эффективности использования энергии еще есть резервы. Так, аппарат 11 при колонне 7 должен быть дефлегматором, позволяющим только частично конденсировать пар для получения флегмы продукт в паровой фазе следует сразу подавать в печь а в колонне 4 следует организовать полное отделение бензола, тогда отпадает необходимость в колонне 7. В ректификационной колонне 9 можно не конденсировать продукт, а направлять его в паровой фазе сразу в реактор. Возможны и другие варианты технологических схем получения этилбензола алкилированием бензола на цеолитных катализаторах (процесс фирмы Union ОН , процесс фирмы Mobih, США). Они отличаются возможностью использования вторичной энергии, регенерации катализатора и т. д. [c.295]

Рабочие технологические параметры. Для наработочной установки приводятся рабочие технологические параметры по каждому узлу давление, температура, степень насыщения, степень диспергирования, концентрация веществ в растворах, скорость расслаивания, размеры гранул и кристаллов, допустимое влагосодержание. Даются технологические условия приготовления и регенерации реагентов и катализаторов, используемых на данной установке, а также сведения о механической прочности и гидравлическом сопротивлении применяемых катализаторов и адсорбентов, рекомендации по числам флегмы и плотности орошения для специальных ректификационных и адсорбционных процессов (при необходимости). [c.181]

В представленной технологической схеме работы бензольного цеха на каменноугольном масле последнее из сборника при скрубберах прокачивается сначала через дефлегматор /, где оно, охлаждая пары воды, бензола и флегмы, идущие из бензольной колонны, само подогревается до температуры около 80°. Затем масло дополнительно нагревается в масляных теплообменниках 2 до температуры около 100° за счет тепла горячего обезбензолен-кого масла, стекающего из бензольной колонны. После теплообменников насыщенное бензолом масло проходит паровые подогреватели 3, где температура его доводится до конечной температуры 130—140° для каменноугольного масла, и затем поступает в верхнюю часть бензольной колонны 4. Часть масла из бензольной колонны непрерывно отводится для регенерации в регенератор 5. [c.172]

Смотреть страницы где упоминается термин Регенерация с флегмой: [c.50] [c.51] [c.235] [c.212] [c.301] [c.155] [c.110] [c.264] [c.22] [c.46] [c.95] [c.95] [c.154] [c.445] [c.96] [c.133] [c.139] [c.376] [c.430] [c.578] [c.347]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология