тарелок в тарельчатом абсорбере

В нефтегазовых производствах наиболее распространены тарельчатые и насадочные абсорберы. Тарельчатый абсорбер (рис. 1, а) представляет собой вертикальный аппарат, в верхней части корпуса 1 которого установлен каплеотбойник 2, предотвращающий унос абсорбента потоком газа. Контактирование газового потока и абсорбента осуществляется на контактных тарелках 3 той или иной конструкции. Для ремонта и монтажа внутренних устройств абсорбера через четыре-пять тарелок установлены люки-лазы 4 условным диаметром не менее 450 мм. В нижней части корпус аппарата приварен к опорной обечайке 5. Насадочный абсорбер (рис. 1, б) в верхней части оснащен распределителем регенерированного абсорбента 2. Слой насыпной или регулярной насадки опирается на опорную решетку 4. Для загрузки и выгрузки насадки служат люки 5 и 7. [c.8]

Обычно расчеты тарельчатых абсорберов проводят мо модифицированному уравнению массопередачи, в котором коэффициенты массопередачи для жидкой Kxf и газовой Kyf фаз относят к единице рабочей площади тарелки [c.110]

Абсорбция — процесс разделения газовой смеси на составные части путем растворения одного или нескольких компонентов этой смеси в специально подобранной жидкости, называемой абсорбентом. Этот процесс может проводиться в различных аппаратах, в частности в тарельчатых абсорберах (рис. 47), представляющих собой аппараты колонного типа, в верхнюю часть которых подается жидкий абсорбент, а в нижнюю — газ, содержащий извлекаемые компоненты. Контакт жидкости и газа, в процессе которого происходит растворение части газовой смеси в жидкости, производится на специальных барботажных устройствах — тарелках. [c.264]

При использовании любого из описанных выше лабораторных аппаратов для моделирования процессов, происходящих в данной точке промышленной насадочной колонны или на данной тарелке тарельчатой колонны, может оказаться необходимым, чтобы и значение ка (а не только к ) в лабораторной модели было таким же, как и в промышленном аппарате. В дисковом и шариковом абсорберах значения кд можно регулировать, изменяя расход газа через аппарат. Порядок величин к для дисковой колонны назван выше (см. раздел УП-1). В ячейке с мешалкой для регулирования кд можно соосно с мешалкой для жидкости установить специальную мешалку для газа. [c.180]

Высоту аппарата со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые абсорберы) можно определять с помощью объемного коэффициента массопередачи, который относят к единице объема газожидкостной смеси на тарелке, или коэффициента массопередачи, отнесенного к единице рабочей площади тарелки. С помощью этих коэффициентов по уравнению массопередачи (15.41) или (15.70) находят общий объем газожидкостной смеси или общую площадь тарелок для проведения данного процесса. Зная объем газожидкостной смеси на одной тарелке, определяют число тарелок в абсорбере. Высоту ступенчатого абсорбера можно определить также методом теоретической ступени (теоретической тарелки) и к.п.д. колонны или методом построения кинетической кривой (см. разд. 15.7). [c.86]

Для тарельчатых абсорберов (рис. 5.23) необходимое число реальных тарелок находят через число теоретических тарелок и по значению КПД реальной тарелки (5.60) или методом кинетической кривой (см. рис. 5.17). Существенно, что при расчетах размеров абсорбционных аппаратов используются экспериментальные данные об интенсивности (кинетике) межфазного переноса целевого компонента в форме зависимости коэффициентов массоотдачи ([3 и Ру), или высоты единиц переноса ) для насадочных абсорберов, или КПД (эффективности) реальных тарелок (г ) от многочисленных параметров, влияющих на скорость массопереноса при конкретных параметрах процессов абсорбции. [c.393]

Расчет тарельчатых абсорберов. Процесс поглощения газов в тарельчатых абсорберах по своему существу аналогичен процессу ректификации. Газ, имеющий определенный состав, приводится на тарелках. [c.555]

Рассмотренная математическая модель тарельчатого абсорбера позволяет при сделанных выше предположениях моделировать возможные режимы извлечения, например, при различных величинах потоков жидкости и газа, подаваемых на абсорбер, а также различных температурных режимах извлечения (разные значения констант растворимости на тарелках). [c.265]

При повышении скорости движения газа в тарельчатом абсорбере возрастает возможность уноса жидкости с тарелки на тарелку, что повышает концентрацию извлекаемого компонента в жидкости на тарелках, а следовательно, уменьшает движущую силу абсорбции. [c.231]

Расчет необходимой высоты насадки абсорбера, на поверхности которой происходит абсорбция, может быть выполнен различными методами. Так же как и для тарельчатого абсорбера, может быть найдено число идеальных контактов (число теоретических тарелок), а затем определена высота насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке, и общая высота насадки, необходимая для достижения заданного режима абсорбции. [c.232]

Тарельчатые абсорберы представляют собой, как правило, вертикальные колонны, внутри которых на определенном расстоянии друг от друга размещены горизонтальные перегородки — тарелки. С помощью тарелок осуществляется направленное движение фаз и многократное взаимодействие жидкости и газа. [c.449]

Схемы установок, приведенные на рис. Х1-33—Х1-35, относятся к насадочным абсорбентам, в которых затруднительна организация внутреннего отвода тепла в Лроцессе абсорбции. В тарельчатых абсорберах охлаждающие устройства (например, змеевики) устанавливают непосредственно на тарелках, что является существенным преимуществом этих аппаратов при проведении в них процессов абсорбции, протекающих со значительным выделением тепла. [c.470]

Число единиц переноса на тарелку определяется для паровой и жидкой фаз по правилу аддитивности [см. уравнения (Х,58) и (Х,58а) соответственно. Однако в данном случае расчет затруднен из-за отсутствия надежных зависимостей для вычисления числа единиц переноса на тарелку по каждой из фаз, т. е. величин Пу и Пх. Поэтому, несмотря на различие процессов абсорбции и ректификации (как указывалось, ректификация отличается взаимным обменом компонентами между фазами в результате одновременно протекающих процессов массо- и теплообмена), в первом приближении величины Пу и л можно найти с помощью соответствующих формул для тарельчатых абсорберов. Например, в случае колпачковых тарелок для расчета Пу применимо уравнение (XI,62), а для. расчета — [c.500]

При НИЗКИХ давлениях пропан ведет себя как летучий компонент и поглощается в верхней части колонны между 20-й и 30-й тарелками 30-тарельчатого абсорбера (считая снизу). С повышением давления до 4 МПа активное поглощение, пропана начинается с 8 и 10 тарелки, считая снизу. С повышением давления до 7 МПа основное количество пропана поглощается на нижних тарелках. [c.209]

Тарельчатые абсорберы обычно представляют собой вертикальные цилиндры-колонны, внутри которых на определенном расстоянии друг от друга по высоте колонны размещаются горизонтальные перегородки-тарелки. Тарелки служат для развития поверхности контакта фаз при направленном движении этих фаз (жидкость течет сверху вниз, а газ проходит снизу вверх) и многократном взаимодействии жидкости и газа. [c.69]

Пенный режим возникает при увеличении скорости газа, когда его пузырьки, выходящие из прорезей или отверстий, сливаются в струи, которые вследствие сопротивления барботажного слоя разрушаются (на некотором расстоянии от места истечения) с образованием большого числа мелких пузырьков. При этом на тарелке образуется газожидкостная система-иена, которая является нестабильной и разрушается мгновенно после прекращения подачи газа. Основной поверхностью контакта фаз в такой системе является поверхность пузырьков, а также струй газа и капель жидкости над газожидкостной системой, которые образуются при разрушении пузырьков газа в момент их выхода из барботажного слоя. Поверхность контакта фаз при пенном режиме наибольшая, поэтому пенный режим обычно является наиболее рациональным режимом работы тарельчатых абсорберов. [c.71]

Расчет поверхности контакта фаз для этого режима, который в тарельчатых абсорберах используется нечасто, рассмотрен в гл. 6. Обычно в тарельчатых колоннах скорость газа значительно выше скорости всплывания одиночного пузырька, что существенно изменяет гидродинамический режим работы тарелок и затрудняет определение поверхности контакта фаз на тарелке. [c.90]

При выделении небольших количеств тепла процесс абсорбции может протекать адиабатно, и тогда расчет процесса должен базироваться на кривой равновесия, построение которой показано на рис. Х-13. В случае же выделения больших количеств тепла прибегают к охлаждению абсорбента различными методами, зависящими главным образом от конструкции выбранного абсорбера. Так, в тарельчатых абсорберах охлаждающие поверхности часто располагают непосредственно и а тарелках, в насадочных абсорберах — рециркуляцией абсорбента через выносные холодильники. [c.477]

Сырой газ подается в нижнюю часть тарельчатого абсорбера К-1, а водный раствор МЭА (обычно 12-15 масс. %) закачивается в его верхнюю часть. Газ и раствор движутся противотоком. Контактируя на тарелках, МЭА поглощает Н28 и СО2. Очищенный газ выходит сверху абсорбера. Обогащенный кислыми компонентами раствор выходит из сепаратора С-1, нагревается в Т-1 и Т-2 и подается в десорбер К-2 при температуре 120 °С. [c.666]

Тарельчатые абсорберы. Полное гидравлическое сопротивление одной тарелки (Ар1) любой конструкции складьшается из статического сопротивления слоя жидкости на тарелке (Држ). потерь напора на преодоление местных сопротивле - [c.964]

Тарельчатые абсорберы (см. рис. 5.8, б и 5.23) представляют собой вертикальные колонны, внутри которых на некотором расстоянии друг от друга размещены горизонтальные перфорированные тарелки. На тарелках с помощью сливных порогов поддерживается слой жидкости, через который в виде мелких пузырьков барботирует газ. Жидкий поглотитель имеет общее направление движения сверху вниз, а на каждой тарелке жидкость перемещается от входного переточного устройства к выходному. Поверхностью контакта газовой и жидкой фаз, т. е. поверхностью переноса массы целевого компонента от газа-носителя к жидкому поглотителю, является суммарная поверхность всех газовых пузырьков внутри слоев жидкости и внутренняя поверхность в пене, которая может возникать над слоями жидкости. [c.398]

Анализ данных по эксплуатации тарельчатых абсорберов позволил выявить группу основных пара.метров, которые используют в качестве критериев при выборе конструкции тарелки. [c.125]

Барботажные тарельчатые абсорберы (рис. 95, б) также работают при противотоке газа и жидкости, которая переливается с тарелки на тарелку по сливным патрубкам (см. рис. 84, а). Газ распределяется между колпачками и барботиру-ет сквозь слой жидкости на тарелке. Помимо колпачковых широкое распространение получили ситчатые и провальные тарелки, используемые также в процессах ректификации (см. гл. II). Обычные диаметры колонн от 1000 до 3600 мм. Выбор материала колонн определяется технологическими требова- [c.338]

Скорость газа в тарельчатом абсорбере выбирают, исходя из необходимости создания на тарелках устойчивого рабочего режима, однако предпочтительна максимальная скорость, при которой снижаются затраты на очистку газа. Оптимальную скорость в аппарате [30] определяют с помощью экономико-математической оптимизации, алгоритм которой подробно изложен применительно к насадочным абсорберам. В некоторых случаях можно использовать эмпирические зависимости, рекомендуемые И. А. Александровым [55] [c.128]

При низких давлениях пропан ведет себя как летучий компонент и поглощается в верхней части колонны между 20-й и 30-й тарелками 30-тарельчатого абсорбера (считая снизу), С повышением давления до 4 МПа активное поглощение пропана начинается с 8-й и 10-й тарелок (считая снизу). С ростом давления поглощение пропана, начиная с нижних тарелок, происходит до давления р = 1 МПа, С дальнейшим увеличением давления поглощение пропана в нижней части колонны начинает уменьшаться. При высоких давлениях вследствие увеличения константы равновесия пропана его поглощение в нижней части колонны повышается. [c.185]

Тарельчатые абсорберы. Диаметр абсорбера определяется по уравнению расхода (ХП—24). Скорость газа, входящая в это уравнение, представляет собой скорость в свободном сечении между тарелками. Для колонн, работающих под атмосферным давлением, [c.241]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

Этиленовая фракция поступает в нижнюю часть абсорбера. На рисунке показан 20-тарельчатый абсорбер с высотой залива на каждой тарелке 0,7 м. Суммарный барботажный слой составляет 14 м. Время контакта этилено- [c.247]

При проектировании барботажных тарельчатых абсорберов необходимо выбрать тип тарелки, скорость газа и определить расстояние между тарелками и число тарелок. Ряд вопросов, связанных с проектированием барботажных тарельчатых колонн и их конструктивным оформлением, рассмотрен в монографиях Александрова [33а] и Стабникова [35]. [c.588]

Рекомендуется секционировать барботажный слой по его высоте. Секционирование можно осуществить, например, введением в барботажный слой насадочных элементов, т. е. проводить процесс абсорбции в заторленной насадке. Хорошее секционирование достигается также в тарельчатых абсорберах со сравнительно невысоким барботажным слоем (100—300 мм). Абсорберы с односливными ситчатыми тарелками при высокой нагрузке по жидкости не могут обеспечить [c.160]

ДИПА-процесс применяется для очистки газа под давлением от 490 кПа до 2,45 МПа (5-25 кгс/см2), содержащего до 5,5% СОз и от 0,5 до 15% HgS. Процесс ведут в тарельчатом абсорбере с 15—25 тарелками. Концентрация HaS в очищенном газе от 0,0002 до 0,01%. Расход тепла составляет 5,44— [c.229]

В рассмотренных схемах использованы насадочные колонны, в которых отвод теплоты в процессе абсорбции затруднителен. В тарельчатых абсорберах отвод теплоты абсорбции организовать значительно проще. Его ироводят непосредственно на тарелках с помощью установки на них, например, змеевиковых холодильников. [c.97]

Весьма эффективным и сравнительно простым является тарельчатый абсорбер с псевдоожиженной насадкой на тарелках (рис. 11.12). В качестве насадки, помещаемой на опорные решетки 1, используют тела различной формы (чаще всего — шаровые) с кажущейся плотностью рк, меньшей плотности жидкости р. Насадку (шары диаметром от 10 до 30 лш — полые или сплошные) изготавливают из полиэтилена, полипропилена и других полимеров, а также из металла или резины. При скоростях газа, ггревышающих некоторое критггческое значение, на тарелках образуется слой жидкости, а насадка переходит в псевдоожиженное состояние. С ростом скорости газа высота слоя насадки и, следовательно, порозность слоя увеличиваются. При интенсивном перемешивании насадки хоропго перемешивается и жидкость на тарелке. Это уменьшает поперечную неравномерность потока жидкости и увеличивает эффективность аппарата. [c.919]

Высота аппарата, эквивалентная одной ступени изменен 1Я концентрации, определяется расчетом, экспериментальным н ,-тем или находится из справочников. Так, для насадочного абсорбера, загруженного кольцами 25X25 Лэкв = 0,75 м, а в тарельчатых абсорберах одна ступень изменения концентрации осуществляется на трех тарелках. [c.289]

Тарельчатые абсорберы. Указанному выше требованию в значительной степени удовлетворяют, например, абсорберы с многосливными ситчатыми тарелками [211, 245, 250—252], получившие широкое распространение в отечественной азотной промышленности, в том числе аппараты с дополнительной зоной контакта фаз [246, 249, 253]. При этом высота сливной перегородки на тарелках может быть переменной по высоте аппарата, увеличиваясь к низу абсорбера. [c.204]

Сложная и громоздкая конструкция тарельчатого абсорбера. Абсорбер изготовляют из многих различающихся физическими свойствами материалов, таких как сталь обычная (корпус аппарата), свинец и кислотоупорная плитка (футеровка), чугун (подставки под тарелки), прессованный графит - игурит (тарелки), легированная сталь (охлаждающие элементы) и др. Охлаждающие элементы труднодоступны для осмотра. Все это осложняет эксплуатацию аппарата, приводит к частым его остановкам и ремонтам. [c.411]

Схема двухступенчатой установки для сероочистки газа до более высокой степени чистоты (рис. 82) несколько отличается от аналогичной схемы фенол ятного метода и метода Жирбо-тол . Газ проходит через тарельчатый абсорбер, в который поступает частично регенерированный раствор, поглощающий большую часть сероводорода. Раствор вводится в абсорбер несколько Выше его средней тарелки. Окончательная очистка газа происходит в верхней половине абсорбера путем промывки газа полностью регенерированным раствором. Пройдя теплообменник и кипятильник В верхней части регенератора, раствор сте кает вниз и поступает в иижний кипятильник. Частично регенерированный и полностью регенерир )ванный раство-тарелке, где они встречаются. [c.175]

Этиленэтановая фракция нефтепереработки, содержащая 60—75% этилена, под давлением 20—25 атм поступает в нижнюю часть тарельчатого абсорбера (около 20 тарелок), футерованного кислотоупорными плитками, и барботирует через слой кислоты, имеющейся на каждой тарелке. Концентрированная кислота (97—98%-ная H2SO4) подается для орошения в верхнюю [c.509]