Скорость движения газа в колонне

Скорость движения газа в колонне [c.172]

Захлебывание насадок. Между газом и жидкостью, движущейся по насадке, возникают силы трения, которые увеличиваются с возрастанием относительной скорости движения газа и жидкости. В случае противотока газа и жидкости силы трения, действующие на жидкость, направлены вверх, т. е. противоположны направлению действия силы тяжести. Эти силы трения возрастают с увеличением скорости газа до некоторого предела, когда они становятся равными силе тяжести, действующей на жидкость. При этом движение жидкости по насадке начинает тормозиться потоком газа. Такой режим работы колонны — режим подвисания начинается по достижении некоторой предельной скорости газа, называемой пределом подвисания. В этих условиях газ начинает барботировать через жидкость (стр. 599), и поверхность соприкосновения между газом и жидкостью значительно возрастает, что приводит к интенсификации процесса массообмена. Однако одновременно в колонне резко увеличивается гидравлическое сопротивление. [c.610]

СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ГАЗА В КОЛОННЕ [c.299]

Р —общее давление в газовой смеси в кг/м гу — скорость движения газа в м/сек й — внутренний диаметр колонны в м [c.599]

При противоточном движении фаз в насадочных колоннах установлено четыре характерных режима, возникающих в зависимости от плотности орошения и скорости движения газа (пара) [71, 72]. Последовательность их возникновения может быть прослежена по рис. 100. [c.159]

На величину смоченной и активной поверхности влияют различные факторы плотность орошения скорость движения газа (пара) физические свойства жидкости, особенно поверхностное натяжение форма, размер, способ нагрузки насадочных тел. Величина гр ,, повидимому, изменяется по высоте колонны. А. Г. Большаков и А. Т. Гриневич 130] нашли, что в регулярных насадках г 5и, увеличивается по мере удаления от верха насадки (опыты проводились с насадкой из керамических колец размером 50 X 50 X 5 жж и 80 X 80 X 8 мм). Для опенки насадочных тел при работе их в режимах ниже точки подвисания имеют большое значение величины коэффициентов С увеличением размера насадочных тел гра,, как правило, возрастает. По этой при- [c.162]

Определить допустимые массовую и линейную скорости движения паров в данном сечении вакуумной колонны, если температура в нем 220 °С, давление Р = 7331 Па и проходит через него (в кг/ч) 203 газов разложения (М=48), 407 нефтяных паров (М=250), 167 000 орошения (Л/=363,4), 4249 водяного пара. Плотность флегмы 4 =0,887. Расстояние между тарелками 0,6 м. [c.61]

Пузырьки в барботажном слое движутся неустойчиво по разл. траекториям, заметно отклоняющимся от вертикали. Для жидкости характерна весьма интенсивная циркуляция в объеме всего барботажного слоя. При равномерном подводе газа к входному сечению барботера восходящий ток жидкости находится в центре колонны, нисходящий-около ее стенок. Из-за циркуляции средняя скорость движения газа в барботажном слое может во много раз превышать скорость своб, всплывания одиночных пузырьков в покоящейся жидкости. [c.240]

Смесь газов и паров по выходе из сепаратора 9 (при высоком давлении) охлаждается в соединенных последовательно теплообменниках 12 и 16. Перед входом в теплообменник 12 в данную смесь впрыскиваются конденсационная вода и раствор ингибитора коррозии, поскольку участок от теплообменника 12 и до конденсатора-холодильника 15 включительно наиболее подвержен коррозии кислым сульфитом аммония. Предпочтительно, чтобы на этом участке при температуре охлаждающегося потока ниже 177 С скорость движения смеси не превышала 9 м/с. Поступающая из водяного конденсатора-холодильника 13 трехфазная смесь разделяется при давлении 3,7 МПа и температуре около 43 °С в низкотемпературном (холодном) сепараторе 14. Отстоенный от воды углеводородный конденсат, состоящий преимущественно из бензиновых и легких керосиновых фракций, по выходе из сепаратора 14 нагревается в теплообменнике 16 и поступает в стабилизационную колонну 17. [c.52]

Р — общее давление в газовой смеси в кг/м , ад — скорость движения газа в м/сек, й — внутренний диаметр колонны в м, р — плотность абсорбируемого газа в кг сек-/м, [c.559]

При дальнейшем увеличении скорости движения газа происхо дит значительное торможение стекания жидкости, колонна затопляется жидкостью, через которую начинает барботировать гэз. Этот режим называется режимом эмульгирования, при котором сопротивление колонны весьма велико. Даже при небольшом последующем увеличении скорости газа происходит выброс жидкости из колонны— режим уноса. Наиболее эффективно колонна работает при переходе от режима подвисания к режиму эмульгирования. [c.160]

Скорость движения газов и паров над слоем, т. е. в полости, где оседают заносимые потоком частицы катализатора, равна приблизительно 0,50—0,60 M eK. С повышением скорости увеличивается занос катализатора в ректификационную колонну. [c.109]

Гидравлическое сопротивление абсорберов. Прн движении через колонну газ преодолевает гидравлическое сопротивление, причем разность давлений газа на входе в абсорбер и выходе из него должна быть равна сопротивлению, оказываемому его движению. Гидравлическое сопротивление абсорбера зависит от конструктивных особенностей аппарата и гидродинамического режима его работы, связанного со скоростью газа. Основное влияние на величину Др оказывает скорость газа. Оптимальную скорость газа в абсорбере можно определить только при помощи технико-экономического расчета с учетом всех величин, зависящих от w (гидравлическое сопротивление, диаметр и высота аппарата). [c.458]

Физическую картину динамики вытеснительной десорбции в движущемся слое можно представить следующим образом. В колонну сверху подается с линейной скоростью и адсорбент, равномерно заполненный вытесняемым компонентом, а снизу при X = О — паровоздушная смесь, содержащая вытеснитель с концентрацией oi- При известных скоростях движения газа ш, адсорбента и и заданной концентрации десорбирующего агента задача сводится к расчету высоты слоя адсорбента Я, на выходе из которого содержание целевого компонента составляет вых-Для математического описания процесса десорбции составлена система дифференциальных уравнений для обоих компонентов (рассматривается случай вытеснения одного компонента) в газовой и твердой фазах [86] [c.91]

Дистилляционная колонна с противоточными контактными элементами отличается от барботажных и скрубберных колонн более высокими скоростями движения газового потока скорость движения газа в свободном пространстве — 3,0—3,5 м/с (в барботажных аппаратах — 0,5 м/с), в щели достигает 11 м/с. Поэтому исследование коррозионной стойкости металлических материалов в этих условиях представляет значительный интерес. [c.42]

Расчет аппаратуры для систем жидкость—газ и жидкость—жидкость включает выбор типа устройства, обеспечивающего хороший контакт между фазами, нахождение допустимой скорости движения жидкости или газа, необходимого диаметра колонны и др. Эти вопросы рассмотрены в соответствующих руководствах Однако, есть ряд факторов, расчет которых для реакторных систем специфичен и определяется скоростью реакции. Одним из таких факторов является высота (длина) аппарата. [c.381]

Собирающие перегородки. Поскольку газовый поток, движущийся в насадочной колонне снизу вверх, как и во всех случаях движения газа по каналам, имеет максимальную скорость в центре, движущаяся навстречу ему жидкость растекается к периферии (рис. 13-9). [c.326]

Насадка занимает только часть объема колонны, поэтому скорость движения пара (газа) в каналах между элементами насадки выше, чем скорость, отнесенная к свободному сечению аппарата. Скорость движения паров в сухой насадке составляет [c.270]

При наличии в жидкости ПАВ, что наиболее характерно для реальных систем, структура газожидкостной смеси осложняется. В этом случае над барботажным слоем независимо от режима движения газа образуется второй слой стабильной пены, которая с прекращением подачи газа не разрушается длительное время. При больших скоростях газа, что не типично для барботажных колонн, граница раздела барботажного слоя и слоя стабильной пены исчезает и газожидкостная смесь приобретает более или менее однородную структуру. [c.48]

Масштабирование массообменных аппаратов. Аппараты, в которых основным процессом является массоперенос, масштабировать очень трудно. Большие сложности вызывает сохранение гидродинамического подобия, поскольку в этом случае приходится иметь дело с двухфазным потоком. Критерии подобия движения фаз различны и при использовании одних и тех же веществ в модели и образце приводят к противоречивым условиям увеличения масштаба. Большое разнообразие массообменных аппаратов не дает возможности вывести общие правила масштабирования, поэтому мы ограничимся примером повышения масштаба абсорбционной колонны с насадкой. Движение газа в колонне обусловлено разностью давлений на входе и выходе. Критерий Рейнольдса, отнесенный к эффективному диаметру насадки dz и массовой скорости газа G, характёризует подобие движения потоков [c.456]

К сожалению, это не распространяется на ректификацию под вакуумом (при давлениях ниже 10 Па) ввиду следующих причин. При понижении давления в колонне увеличивается скорость диффузии в паре, так как коэффициент диффузии в газах обратно пропорционален давлению. Это вызывает улучшение переноса примеси в паровой фазе. Отсюда следует, что, начиная с некоторого давления, скорость массообмена в ректификационной колонне будет лимитироваться диффузией в жидкой фазе и дальнейшее уменьшение давления не будет увеличивать скорость массо-обмена. Одновременно при понижении давления увеличивается скорость диффузии в паровой фазе вдоль оси колонны. В соответствии с этим вертикальный градиент концентрации в паровой фазе колонны падает и разделение смеси ухудшается. Далее, при понижении давления в колонне возрастает также линейная скорость движения пара, что приводит к резкому увеличению перепада давления между кубом и конденсатором колонны, вследствие чего в кубе не удается поддерживать низкое давление. В результате ректификация при давлении ниже (1—2)-10з Па обычно становится неэффективной. [c.101]

Линейная скорость движения газа в засоренных местах увеличивается и начинает оказьшать сопротивление прохождению жидкости сверху вниз колонны. При сильном засорении движение жидкости через засоренный участок может совсем прекратиться. Жидкость, как говорят, подвисает над засоренным участком. Ниже этого участка суспензия уходит в мерник. В результате сопротивление столба жидкости в колонне уменьшается, давление газа на входе в КЛ падает, гаэ начинает пробиваться в мерники. Поэтому колонну необходимо периодически промывать, т.е. освобождать от образовавшихся на стенках и трубах наслоений кристаллической массы, количество которой может достигать 4—6 т на колонну. [c.126]

Уголь истирается в основном в газовом подъемБике. При этом часть угля теряется кроме того, угольная пыль засоряет механизмы. Чем больше скорость движения газа в подъемнике, тем больше и износ угля. Поэтому стремятся применять такие способы транспортировки угля из нижней части колонны в верхнюю, при которых перемещение угля происходило бы по возможности медленно (уменьшение скорости транспортирующего газа, транспортировка угля плотным слоем). [c.134]

Скорость движения газа в живом сечении тарелок колонных спиртовых ловушек не должна превышать 5—7 м1сек. Более высокие скорости повлекут за собой унос промывной воды в вышележащие тарелки и ухудшение качества промывки газа. [c.106]

В процессе карбонизации внутренние поверхности карбонизационной колонны постепенно покрываются коркой кристаллизующегося из раствора NaH Og. Приставшие к поверхности кристаллы облегчают последующее отложение кристаллической массы. Поэтому слой осадка постепенно увеличивается, а свободное сечение для прохода жидкости и карбонизующего газа уменьшается. Линейная скорость движения газа в суженных местах возрастает и увеличивается сопротивление прохождению ншдкости с верха в низ колонны. При сильном засорении движение жидкости через суженный участок может совсем прекратиться ( жидкость подвисает ). Ниже этого участка суспензия подается на вакуум-фильтры. В результате снижается сопротивление столба жидкости в колонне и уменьшается давление газа на входе в КЛ. [c.98]

Для сепарации капель жидкости из потока пара (газа) в аппаратах нефтяной и химической технологии применяют в основном отбойники ударного типа [325]. В атмосферных и вакуумных колоннах первичной перегонки нефти применяют отбойники из сеток и уголков (рис. У1-4, а), а в абсорберах — из вертикально установленных уголков (рис. У1-4, б). Встречаются также отбойники с наклонно расположенными элементами (рис. 1-4, в). В том и другом случае жидкость из потока пара (газа) выделяется в результате соприкосновения капель с поверхностью элементов. Однако отвод отсепарированной жидкости осуществляется по-разному, что и обусловливает разную картину их работы и различные допустимые скорости движения газа. В отбойном устройстве из насадки отсе-парированная жидкость стекает навстречу восходящему потоку пара, а в отбойниках из вертикально установленных пластин она стекает по элементам в специальное устройство и далее через гидрозатвор выводится из системы. [c.173]

Трубчатка теплообменника по высоте имеет отражательные диски, отстоящие друг от друга на 200 мм. Благодаря этим дискам увеличивается скорость движения газа и меняется направление его движения, в результате чего увеличивается коэффициент теплопередачи. Движение газа внутри колонны осуществляется по схеме газ поступает в колонну через кана,я в днище и через окна в кожухе теплообменника проходит в его межтрубное пространство. Здесь он движется снизу вверх, нагревается горячим газом, идущим по трубкам теплообменника противотоком, и поступает в кольцевой зазор между цилиндрами, где дополнительно нагревается электропо- догревателем до 280—300°С. Через отверстия в кожухе катализаторной коробки газ входит в катализатор снизу. Из катализаторной коробки газ выходит сверху, входит в трубки теплообменника и движется по ним сверху вниз, отдавая тепло свежевходящему газу, охлаждаясь при этом до 60—70°С. [c.323]

Две верхних царги служат для отдувки окислов азота и концентрированной НМОз. Для этого переливной патрубок шестой царги (из которой выходит продукционная кислота) заглушен. Царга 8 служит брызгоулови-телем, поэтому её переливной патрубок поставлен заподлицо с дном. При большой скорости движения газов и паров в колонне они уносят с собой брызги кислоты, которые, ударяясь о барботажный колпак, стекают на нижнюю тарелку. [c.438]

Колпачкозые тарелки. Менее чувствительны к загрязнениям, чем колонны с ситчатыми тарелками, и отличаются более высоким интервалом устойчивой работы колонны с колпачковыми тарелками (рис. Х1-19). Газ на тарелку 1 поступает по патрубкам 2, разбиваясь затем прорезями колпачка 3 на большое число отдельных струй. Прорези колпачков наиболее часто выполняются в виде зубцов треугольной или прямоугольной формы. Далее газ проходит через слой жидкости, перетекающей по тарелке от одного сливного устройства к другому. При движении через слой значительная часть мелких струй распадается и газ распределяется в жидкости в виде пузырьков. Интенсивность образования пены и брызг на колпачковых тарелках зависит от скорости движения газа и глубины погружения колпачка в жидкость. [c.475]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Огстимальный режим работы насадочных колонн — режим эмуль гирования существует в сравнительно малом интервале скоростей потоков. Верхним пределом является захлебывание колонны, т. е. накопление жидкости над насадкой, а нижним — исчезновение газо-жидкостной эмульсии. Так как разделяющая способность колонны с переходом к режиму эмульгирования возрастает скачкообразно, то работа насадочной колонны обычной конструкции в этом режиме осуществляется при одной постоянной скорости движения потоков. Поэтому режим эмульгирования необходимо стабилизировать. [c.435]

Верхний продукт с температурой 94°С проходит конденсаторы-холодильники 12, охлаждается до 30 °С, в результате чего конденсируется, а затем поступает в бензосепараторы 13, где за счет уменьшения скорости движения смеси происходит отделение конденсата бензина от конденсата воды газов. Отделившаяся вода сбрасывается в канализацию, а бензин отводится в промежуточную емкость 14, откуда одна часть его насосом 15 подается на орошение верха стабилизационной колонны 11 для поддержания температуры, другая часть насосом 16 подается в буферные емкости склада готовой продукции газобензинового завода. [c.95]

Движение потоков легкой и тяжелой фаз в насадочных экстракционных колоннах характеризуется теми же основными закономерностями, что и для системы пар (газ) — жидкость, которые были рассмотрены ранее. При противоточном движении массообмениваю-щихся потоков с увеличением скорости движения восходящей легкой фазы увеличивается сопротивление движению нисходящей тяжелой фазы, возрастает удерживающая способность насадки, приводящая к явлению подвисания тяжелой фазы и захлебыванию колонны. [c.328]

Особенностью таких экстракционных колонн является то, что обе массообменивающиеся фазы 5кидкие, сравнительно вязкие и не столг> значительно отличаются по плотностям, как системы жидкость — пар (газ). Аналогия гидродинамического процесса позволяет в соответствии с работами А. Н. Плановского и В. В. Кафа-рова [46] для выбора предельных скоростей движения массообмени-вающихся фаз использовать приведенное ранее уравнение (7. 27) [c.293]

Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, определяющимися физическими свойствами фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный,— при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жид1костью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между потоками жидкости и пара. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром, и массообмен между фазами резко возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь ее свободный объем, не занятый паром жидкость образует сплошную фазу, а газ — дисперсную фазу, распределенную в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.302]