Сушка расход теплоносителя

Сушка топочными газами имеет целый ряд преимуществ по сравнению с сушкой нагретым воздухом, а именно можно получить высокие температуры теплоносителя, не требуется сооружения котельных, вследствие чего сокращается расход металла. При высоких температурах сушки расход топлива сокращается по сравнению с установками, работающими на нагретом воздухе, В настоящее время много распылительных установок работает с использованием топочных газов высокой температуры, экономические показатели которых очень высокие. Для сушки применяются, как правило, топочные газы (продукты сгорания топлива), получаемые от сжигания малозольного топлива, так как в настоящее время проблема очистки газов высокой температуры 18 275 [c.275]

Сушка топочными газами имеет ряд преимуществ по сравнению с сушкой нагретым воздухом возможность достижения высоких температур теплоносителя, отсутствие необходимости в сооружении котельных, а следовательно, сокращение расхода металла.. При высоких температурах сушки расход топлива меньше, чем в установках, работающих на нагретом воздухе. Для сушки применяют, как правило, топочные газы, получаемые сжиганием малозольного топлива, так как проблема очистки газов, имеющих высокую температуру, от золы и несгоревших частиц топлива в топках современных конструкций еще полностью не разрешена. [c.380]

Иначе обстоит дело при изучении кинетики сушки и нагрева дисперсных материалов с развитой наружной поверхностью, поглощающих значительную долю тепла сушильного агента, что приводит к уменьшению его температуры по мере контакта со слоем влажного материала. В таких случаях исследуемый образец контактирует с сушильным агентом переменной температуры. Характер изменения температуры определяется совокупностью всех параметров процесса теплообмена (величина поверхности сушки, коэффициент теплоотдачи, массовый расход теплоносителя его теплоемкость и т. д.). Кроме того, значение температуры сушильного агента зависит от характера его движения в зоне контакта с материалом. Если обратное перемешивание в потоке теплоносителя отсутствует (режим полного вытеснения), а температура материала не зависит от продольной координаты по ходу теплоносителя, то падение температуры сушильного агента имеет экспоненциальный характер. [c.264]

При сушке солей высокотемпературным теплоносителем особенно важно обеспечить хорошее газораспределение под решеткой, так как при локальных перегревах происходит заплавление отверстий солью. Отсутствие местных перегревов на решетке обеспечивается оптимальным расходом теплоносителя и условиями его распределения под решеткой, зависящими от гидравлического сопротивления решетки, которое должно составлять не менее 40 % от сопротивления слоя и обычно равно 1500—2000 Па. Оптимальный расход теплоносителя выбирается по уравнению Ке = 2,4- Аг, полученному в результате обработки большого количества экспериментальных данных по сушке неорганических продуктов [9]. [c.130]

При конвективной сушке расход газообразного теплоносителя определяют из теплового баланса сушилки. Количество теплоты, поступающей в сушилку вместе с нагретым теплоносителем, [c.248]

Имея уравнеиие кинетики сушки, устанавливающее связь между изменением влажности материала во времени и некоторыми основными параметрами процесса, можно говорить об эффективности введения программного регулирования с точки зрения повышения экономичности всего процесса. Задача этого регулирования будет заключаться в. рациональном изменении расхода тепла, а следовательно, и расхода теплоносителя, на процесс в различных стадиях его протекания по заранее заданной программе, основанной на имеющихся функциональных зависимостях кинетики сушки. В итоге это должно дать при заданном качестве сухого продукта наиболее интенсивное протекание процесса, т. е. наименьшее время сушки (при том же количественном расходе тепла). Программное регулирование имеет смысл только в сушилках периодического действия, имеющих четко очерченный цикл работы. [c.174]

Для нагрева теплоносителя зоны сушки и полукоксования используется смешанный газ, состояш ий из газа полукоксования и дымового газа, который получается в процессе сжигания полукоксового газа в топке зоны сушки и полукоксования. В связи с тем, что состав смешанного газа неизвестен, допустим, что отношение дымового газа к первичному полукоксовому будет равно к = 2. При принятом к = 2 можно подсчитать расход газа для отопления зон сушки и полукоксования. Пусть для зоны сушки расходуется Жх полукоксового газа, а для зоны полукоксования х . [c.63]

Отжим красителей. Отжим красителей производят с целью снижения влажности паст красителей для ускорения сушки и снижения расхода теплоносителя при сушке. В некоторых случаях отжим ведет к повышению крепости красителя и улучшению его оттенка, так как с отходящим при отжиме фильтратом удаляются минеральные соли и примеси, загрязняющие краситель. [c.31]

В работе [9] рекомендуется следующая схема выбора размеров камер сушилок. При распылении суспензии форсунками и заданном режиме сушки ( 1 и 2) на основании материального и теплового балансов определяют секундный расход теплоносителя Уг- Принимая скорость газа в сечении сушилки равной иг=0,2- 0,5 м/сек, вычисляют сечение сушилки и диаметр камеры Оц. [c.20]

Технологический расчет сушильных аппаратов с вращающимися барабанами. Он содержит определение расходов теплоносителя и газового агента сушки, объема и габаритных размеров барабана (диаметра, длины), угла наклона, частоты вращения и мощности, требуемой для вращения барабана. Решение материального и теплового балансов, обычное для контактной и конвективной сушки. [c.489]

Предварительные опыты по исследованию перемешивания в полых распылительных аппаратах показали, что с увеличени-нием объема аппарата при расходе теплоносителя, соответствующего рабочему режиму сушки распылением, число псевдосекций уменьшается за счет увеличения перемешивания, т.е. движущая сила процесса снижается. [c.156]

Регулирование выгрузки необходимо для своевременного отвода сухого материала и стабилизации гидродинамического сопротивления слоя. Гидродинамический режим топки и пылеулавливающей системы в основном стабилизирован и не может быть источником резких и частых возмущений в системе дутья. Высота слоя — единственная переменная гидродинамического сопротивления всей системы. Благодаря стабилизации сопротивления слоя расход теплоносителя является практически постоянным, и тем самым поддерживается оптимальный аэродинамический режим сушки. [c.75]

Процесс по материально-тепловому балансу рассчитывают в соответствии с оптимальными показателями температурного и гидродинамического режима производительность, начальная и конечная влажность материала должны быть приведены в задании на проектирование. Условия оптимизации рассмотрены в предшествующих главах. Температуру топочных газов в большинстве случаев принимают 650—700 °С с возможностью повыщения для термостойких продуктов до 800—850 °С и более, в зависимости От жаростойкости конструкционного материала решетки. Температуру слоя выбирают с учетом требуемой глубины обезвоживания для материалов, содержащих влагу без растворенных веществ, конечная влажность при температуре слоя 120—130 °С составляет ж 0,1 % (масс.). При обезвоживании солей, образующих кристаллогидратные формы, содержание воды в продукте зависит от соответствия температуры слоя температурам фазового превращения кристаллогидратных форм, поэтому необходимо температуру слоя выбирать на основе данных о растворимости солевых систем, приводимых в Приложении 1. Следует также учитывать точку росы отходящих газов, повышающуюся с ростом содержания влаги при интенсивном режиме сушки, так как при охлаждении газов до точки росы происходит залипание циклонов. На рис. V.1 представлена зависимость точки росы от режима сушки (температуры теплоносителя и удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги). Учитывая известное охлаждение газов в узле сухого пылеулавливания, температуру отходящих газов устанавливают выше точки росы на 30—50°. [c.112]

При графо-аналитическом расчете сушилки с помощью / — -диаграммы удельный расход сушильного агента / и тепла в калорифере определяют после построения процесса сушки. Для построения теоретического и действительного процессов сушки необходимо знать состояние наружного воздуха (параметры /о и фо), температуру газа на входе в сушилку /1 и один из параметров теплоносителя на выходе из сушилки /2 или фг. [c.275]

Основные контролируемые параметры при сушке — температура теплоносителя и его расход в большинстве эти параметры измеряют непрерывно. Кроме того, периодически определяют влажность исходного и высушенного продуктов, а в ряде производств — и содержание примесей, попадающих в конечный продукт в процессе сушки. [c.213]

Тепловой расчет сушильной камеры производится для определения расхода теплоносителя и подбора оборудования. Количество тепла, расходуемого в процессе сушки покрытия резервуаров конвекционным способом, в основном складывается из [c.91]

Кроме того, сушка в псевдоожиженном слое имеет специфические особенности частицы влажного материала получают тепло от потока газа, являющегося одновременно теплоносителем и ожижающим агентом. Расход газа ограничен его допустимой скоростью в сушильной камере (во избежание интенсивного уноса материала). Ряд обстоятельств еще более осложняет процесс отдельные частицы материала в зоне сушки беспорядочно перемещаются, вращаются, изменяют свои размеры, могут агрегироваться часть газа проходит через слой в виде пузырей. [c.514]

В первом периоде удаляется поверхностная влага материала. При этом все тепло расходуется только на испарение влаги. Температура материала в этот период постоянна и равна температуре мокрого термометра психрометра. После достижения критической влажности начинается второй период сушки, когда удаляется влага, подошедшая к поверхности за счет диффузии внутренних слоев. Температура материала постепенно возрастает и в конце сушки приближается к температуре теплоносителя. Этот период длится до достижения равновесной влажности. [c.256]

Основой для выбора способа и режима сушки всегда являются свойства высушиваемого материала. Оптимальный режим должен обеспечивать высокое качество получаемого продукта при минимальном расходе тепловой и других видов энергии и при достаточной интенсивности процесса. Когда свойства материала это допускают, устанавливают высокую температуру газообразного теплоносителя, что обеспечивает интенсивную сушку. Обычно при конвективной сушке материал и газ перемещаются в одном направлении, т. е. сушилка работает при прямоточном режиме. При этом температура газа на входе в сушилку может быть высокой, даже при обработке термически малоустойчивого материала, так как в первый период сушки с постоянной скоростью температура достаточно влажного материала не может превысить температуры мокрого термометра, т. е. материал не перегревается. В зоне сушки с падающей скоростью материал соприкасается с газом, температура которого снизилась. [c.360]

Применение способа сушки распылением латексов ПВХ упрощает технологическую схему и значительно уменьшает количество сточных вод производства, а главное - позволяет получить готовый продукт требуемого гранулометрического состава с заданными формой и структурой частиц. Последнее обстоятельство является определяющим особенно для ПВХ, перерабатываемого в изделия и материалы по пластизольной технологии или методом спекания, несмотря на недостатки, присущие способу сушки распылением повышенный расход тепловой энергии и теплоносителя, большие габариты сушильного аппарата, удорожание системы пылеулавливания и очистки отработанного сушильного агента, присутствие в высушенном продукте различных вспомогательных веществ (эмульгатор, буферные соли, добавки). [c.131]

Определение продолжительности первого периода сушки. Время Ti, отсчитанное по кривой сушки, всегда ниже требуемого в реальных условиях, так как перепады температуры и влагосодержания теплоносителя в лабораторной модели всегда меньше, чем в сушильной камере промышленного аппарата. Для теоретического расчета величины Tj допустим, что в сушилку подается Gi кг/с влажного материала с влагосодержанием Wi кг/кг абс. сухого вещества и критическим влагосодержанием кг/кг. Процесс сушки протекает в режиме противотока, причем расход абсолютно сухого воздуха составляет L кг/с, а его начальное и конечное влагосодержания соответственно равны и d , кг/кг (рис. XIV-17). Количество свободной влаги, удаляемой в сушилке (в кг/с), составляет по уравнению (XIV. 1а) [c.667]

В согласии с принятой технологической схемой осадок первичных отстойников и избыточный активный ил после уплотнения в радиальных отстойниках до 3-4% твердого поступают в подогреватель. Здесь они нагреваются до 60°С теплом от котла с масляным теплоносителем (см. ниже). Подогрев облегчает обезвоживание осадка в центрифугах и позволяет сократить при этом расход фло[ лянта до 50%. Обезвоженные до 25-30% осадки подвергаются предварительной сушке и сжигаются. [c.345]

Теплоноситель Давление теплоно-с ителя под ситами, мм вод. ст. Расход коксового газа на сушилку, м /ч Давление коксового газа до сушилки, мм вод. ст. Температура теплоносителя, °с Время сушки, мин-с Лента Сушилка Разрушение, % [c.21]

Температура теплоносителя (смесь продуктов сгорания топ лива с воздухом) летом 350 °С, зимой 400 °С Продолжительность сушки мелких частиц несколько секунд Конечная влажность муки около 10 % Расход лапки до 3 т на 1 т муки [c.336]

Процесс сушки и декарбонизации пасты протекал очень интенсивно и зависел от скорости подвода тепла в слой. При температурах слоя >306 С наблюдались искры и агломерация частиц. Один из устойчивых и экономичных режимов характеризуется следующими параметрами скорость воздуха в сечении аппарата 0,75—1 м1сек, высота кипящего слоя 180—220 мм, сопротивление слоя 70—135 мм вод. ст., температура воздуха на входе в слой 500° С, температура слоя 270—260° С, исходная влажность пасты 29,5%, удельный расход теплоносителя 7,06—8,7 кг/кг влаги, удельный расход тепла 4170—5180 кдж/кг влаги, напряжецие зеркала слоя по влаге 420—453 кг1 м -ч), напряжение объема аппарата по влаге 420—453 кг м ч). Полученный продукт содержал 74—68% РегОз и 11—12% СОг. Установлены зависимости состава продукта от температуры слоя, напряжения слоя по влаге от перепада температур на входе и выходе из слоя. [c.116]

На стендовой установке МКГЗ с двухступенчатой системой вихревых камер (см. рис. 23) проведены опыты по сушке лигнина с влажностью 55—65%. Производительность установки по сырому лигнину составляла 700 кг/ч, температура газа-теплоносителя — 450—500° С, удельный расход теплоносителя-—3 м7кг исходного лигнина. На установке получено около 3 т сушенки с влажностью 10—12%, которая была использована при изготовлении опытной партии брикетированной моношихты для ферросплавного производства. [c.208]

С целью интенсификации сушки гранулированных полиамидов и полиэтилентерефталата процесс рекомендуется проводить в аппаратах с эффективными гидродинамическими режимами при температурах сушильного агента 170—180 °С. Удельный расход теплоносителя при сушке полиамида 12 составляет при этом 1,2—1,4 кг/(м -с). Определяющее влияние на продолжительность сушки полиамидов и полиэтилентерефталата, массо-церенос в которых определяется внутридиффузионным сопротивлением, оказывает температура теплоносителя. Увеличение скорости теплоносителя и уменьшение высоты слоя приводят к ускорению прогрева мате риала и увеличению скорости сушки только в начальный период. Повышение температу ры теплоносителя до 100 °С при сушке полиамида 12 позволяет достичь конечной влажности, равной 0,2% (масс.), примерно за 2 ч (по сравнению с 4 ч при 66 °С), а при сушке полиамида 6 щри 125— 170 °С сушка до конечной влажности 0,03% (маос.) заканчивается за 2,5—1,5 ч. [c.123]

Традиционным методом сушки растворов, суспензий и пастообразных полимеров является сушка распылением. Распылительная сушилка представляет собой в большинстве случаев коническо-цилиндрический аппарат, в котором происходит диспергирование материала при помощи специальных диспергато-ров в поток теплоносителя. При непосредственном контакте теплоносителя с распыленным материалом почти мгновенно, протекают тепло- и массообменные процессы. Продолжительность пребывания материала в сушилке составляет до 50 с. Достоинством распылительной сушки является возможность, использования теплоносителей с высокой температурой даже для сушки нетермостойких полимеров. К недостаткам распылительных сушилок относятся сравнительно небольшой удельный съем [до 10 кг/(м -ч)], большой расход теплоносителя и, следовательно, значительная материало- и энергоемкость. [c.145]

Разработаны и приняты для внедрения аппараты (рис. 12) такого типа диаметром 900—1 00 мм с фонтанирующим слоем керамических шаров при расходе теплоносителя 5000—30000 м /ч для сушки растворов толуолсульфоната, аммониевых солей, гинохлори-та кальция, хлористого кальция, хлорокиси меди и др. Керамические шары обладают весьма значительной кинетической энергией и способны раскалывать довольно толстую и прочную оболочку из [c.21]

Возможность регулирования параметров вибрации гидродинамических и тепловых режимов на всех стадиях сушки и охлаждения делает установку экономичной. Скорость воздуха на каждой ступени определяется из балансовых соотношений, а устойчивое псевдоожижение обеспечивается вибрационными воздействиями. Сравнительные данные сушки в кипящем и виброаэрокипящем слоях, полученные фирмой Комесса , свидетельствуют о том, что при глубокой сушке дисперсных материалов в виброаэрокипящем слое расход теплоносителя и расход мощности снизились соответственно в 2 и 3 раза. [c.30]

Аппараты такого типа диамет ром 900—1800 мм при расходе теплоносителя 5000—30 ООО м /ч раз.работаны для сушки растворов толуолсульфоната, аммониевых солей, гипохлорита кальция, хло-фистого кальция, хлорокиси меди и др. Керамические шары, обладая весьма значительной кинетической энергией, способны раскалывать толстую и прочную оболочку продукта, об разующуюся на их поверхности в процессе сушки. Это позволяет получить высушенный продукт в непылящей форме и добиться высокого напряжения по влаге объема сушильного аппарата.. Однако аппараты такого типа отличаются большим гидравлическим сопротивлением, что усложняет выбор соответствующего тяго-дутьевого оборудования. [c.211]

Дымовые газы удаляются из аппарата РКСГ вытяжным вентилятором и после сухой пылеочистки в циклонах и скруббере, орошаемом аммофосной пульпой, выбрасываются в атмосферу. При получении гранулированного продукта в этом аппарате основными параметрами являются влагосодержание и гранулометрический состав готового продукта. Для поддержания этих параметров стабилизируются температурный и гидродинамический режимы сушки и гранулирования температура пульпы перед распылителем температура теплоносителя температура в кипящем слое гидродинамика распыла, определяемая соотношением расходов теплоносителя и пульпы аэродинамика факела, на которую, кроме соотношения расходов теплоносителя и пульпы, воздействует поток возвращаемых газов вес материала в кипящем слое. [c.182]

Для смягчения режима сушки, некоторого уменьшения расхода теплоносителя, обеспечения надлежащей скорости газов б камерах и повышения качества кирпича применяется рециркуляция газов. На рис. 50 представлена схема камерных сушилок Миасского кирпичного завода (конструкция б. Росстромпроекта), работающих с рециркуляцией газов. Расход тепла на 1 кг испаренной влаги равен от 1500 до 1850 ккал, или от 6300 до 6900 кдж. Длительность сушки в зависимости от чувствительности глины составляет от 35 до 85 ч. [c.113]

Интенсифицировать процесс сушки с целью повышения удельной влагонапряженности объема представлялось возможным Только путем повышения температуры теплоносителя. Увеличение расхода теплоносителя приводило к снижению времени пребывания материала в сушильной камере и повышению влажности продукта. Снижение же расхода пасты не вело к существенному снижению размеров капель в факеле распыления, но повышало температуру отходящих газов до 85—90° С, что приводило к повышению температуры продукта, выгружаемого из циклона, до 65—70° С и возникновению опасности его возгорания. [c.58]

Аналогичное явление наблюдается и в распылительных сушилках. При хорошем распределении соотношения сзтпильного агента и распыленного раствора по поперечному сечению сушилки оказалось бы возможным уменьшить расход теплоносителя, улучшить сушку и повысить нагрузку на 1 м сушилки. Между тем в технической 31итературе вопрос этот освеш ен весьма скудно. Из изложенного следует, что закон распределения плотностей орошения является важной характеристикой топливной форсунки. [c.115]

Т1 = (м — )/Л 1, где Л 1 = 6р А ср/ эквРм о — скорость сушки в первом периоде, с [р —коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -°С) А ср —средняя разность температур поверхности материала и теплоносителя, °С й экв — эквивалентный диаметр частиц материала, м р — плотность материала, кг/м — удельный расход теплоты на 1 кг испаряемой влаги, Дж/кг]. [c.146]

Аппараты с кипящим слоем (КС) гранул можно использовать для получения гранулятов из растворов и суспензий с одновременной их сушкой в потоке газа-теплоносителя. В них же можно гранулировать плавы в потоке холодного воздуха [85, 102, 120, 139, 161, 1751. Газ или воздух подают под решетку, над которой поддерживается кипящий слой гранул (в безрешеточных аппаратах с фонтанирующим слоем — непосредственно в слой), а гранулируемую жидкую фазу диспергируют над кипящим слоем или впрыскивают внутрь его, в результате чего она отверждается на поверх(гости гранул, высушиваясь или застывая на них. При этом гранулы укрупняются, сепарируются и по достижении необходимого размера выводятся в качестве продукта. Кипящий слой гранул выполняет те же функции, что и ретур при ретурном гранулировании, но затраты теплоты здесь меньше, так как при отсутствии внешнего ретура не требуется расходовать теплоту на его нагревание. Уходящий газ уносит значительное количество пыли, которую. необходимо улавливать и возвращать в процесс. Существенное значение имеет вязкость жидкой фазы, влияющая на ее диспергирование. [c.291]

На предприятиях химической промышленности для сушки термолабильных гранулированных продуктов органического синтеза часто используются ленточные сушилки, работающие в решиме плотного продуваемог-о слоя. Промышленная практика эксплуатации таких установок показывает, что увеличение расхода циркулирующего в секциях газового теплоносителя не всегда приводит к интенсификации процесса. Это объясняется тем, что по краям слоя имеются свободные от гранул участки ленты, через которые уходит теплоноситель. В зависимости от площади этого участка, высоты и порозности слоя,снижение скорости продувки может быть значительным, по сравнению с расх9дноа скоростью теплоносителя. [c.85]

Производительность сушилки составила 18 - 20кг/ч при расходе сушильного агента в цикле 140 - 160 кг/ч. Концентрация пыли в паре на выходе из сушилки существенно зависела от кратности местного рецикла. В отсутствие рециркуляции запыленность сушильного агента достигала 40 мг/м , при кратности рециркуляции более 0,2 пыль на выходе из сушилки не обнаруживалась (кратность рециркуляции 0,3 соответствует рабочим условиям сушилки). После теплоутилиза-тора-пылеуловителя пыль ПВХ в теплоносителе отсутствовала при всех рабочих режимах установки сушки. Начало проскока пыли обнаруживалось при повышении концентрации на входе более 400 мг/мЗ, что невозможно при рабочих режимах работы системы. [c.113]

Процесс разложения сухой и влажной древесины протекает различно Сухая древесина, влажностью менее 10 %, выделяет при разложении больше тепла в единицу времени, чем сырая, экзотермическая реакция начинается быстрее и идет более бурно, процесс ускоряется, выход угля снижается При разложении влажной древесины процесс как бы саморегулируется температура снижается из-за большого расхода тепла на испарение влаги, экзотермическая реакция растягивается и скорость обугливания уменьшается, в результате чего выход кислот и угля несколько повышается Казалось бы, переугливание сырой древесины более целесообразно Однако это не так использование реторт в качестве сушильных аппаратов нерационально, а переработка низкоконцентрированной жижки требует увели ченйя размеров аппаратуры и повышенных тепловых затрат При искусственной сушке древесины происходит испарение влаги с ее поверхности, одновременно идет продвижение влаги от более влажных, внутренних слоев древесины к менее влажным, наружным Оба эти процесса ускоряются с повышением температуры, но второй из них протекает медленнее, что приводит к растрескиванию древесины и снижению физико-механических свойств получаемого из нее угля Чтобы этого избежать, следует ограничивать температуру сушки и применять частично увлажненный теплоноситель Важным фактором сушки является также циркуляция теплоносителя в сушильном устройстве, необходимая для подвода тепла к высушиваемому материалу и отвода испаренной влаги [c.52]