Распределение скорости и давления

Кузнецкий Р. С. Распределение скорости и давления жидкости вдоль трубы с отверстиями.— Ииж.-физ. жури., 1971, т. 20, Л1 1, с. 129—133. [c.340]

Используя принципы математического моделирования и анализируя математические модели структуры потоков, можно установить профиль распределения скоростей и давлений в двухфазном потоке. [c.138]

В реальной жидкости (газе), обладающей вязкостью, неравномерность распределения скоростей и давлений по поперечному 24 [c.24]

При рассмотрении выведенных зависимостей можно заметить, что правые части уравнений (8. 47), (8. 48) и (8. 50) состоят из двух слагаемых функции от перепада давления и функции от скорости вращения диска. Это значит, что при тех же физических свойствах жидкости распределение скоростей и давлений зависит от указанных двух факторов. [c.269]

Для расчета распределения температур, скоростей и концентраций в закрученном потоке используются уравнения движения, неразрывности, энергии и диффузии. Уравнения составляются в цилиндрической системе координат с азимутальной симметрией локальных параметров. При расчёте закрученных потоков используют интефальные методы, связанные с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массообмена при турбулентном режиме [12], но с учетом особенностей распределения скоростей и давлений в радиальном направлении, возникающих под действием поля центробежных массовых сил. В закрученном потоке нарушаются многие исходные предпосылки в области пристенного течения, которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах. [c.15]

Для определения влияния сжимаемости при докритических скоростях на распределение скоростей и давления по профилю можно воспользоваться также другой приближенной теорией, основанной на гипотезе затвердевания линий тока при обтекании данного тела потенциальными потоками несжимаемой жидкости и сжимаемого газа ). Согласно уравнению неразрывности для элементарной струйки тока, прилегающей к профилю, в изоэнтропическом потоке газа справедливо следующее соотношение [c.36]

Рис. 3-1. Схема распределения скоростей и давлений по сечению равномерного напорного потока в трубе

При снижении р или увеличении число кавитации уменьшается, достигая в результате некоторого значения, которое отвечает возникновению кавитации (критическое число кавитации х р). Величина к р определяется главным образом геометрической формой местного сопротивления, от которой в основном зависит распределение скоростей и давлений в потоке. [c.158]

Аналогичная неравномерность распределения скоростей и давлений, как следствие лопастной циркуляции Г,,, существует и в каналах рабочего колеса осевой турбины, показанных на рис. 3-14,а — в. [c.82]

Аналогичная неравномерность распределения скоростей и давлений существует и в каналах рабочего колеса турбины. Отличие в том, что здесь результирующая сила Р направлена в сторону вращения. На рис. 3-22,а показана эпюра давлений на лопасть осевой гидротурбины и направление лопастной циркуляции Гл вокруг каждой лопасти, а на рис. 3-22,6 и в распределение скоростей и давлений в каналах. [c.74]

Проведенный качественный анализ потока в рабочем колесе турбомашины позволяет сделать некоторые весьма важные выводы. Прежде всего установлено, что в каналах рабочего колеса всегда должна существовать неравномерность распределения скоростей и давлений. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем меньше число рабочих лопастей, и это понятно. Если размеры колеса не меняются и нужно создать тот же Мр.к, то с уменьшением числа лопастей нагрузка Р на каждую лопасть увеличивается. Это возможно только за 74 [c.74]

Явление кавитации. При рассмотрении условий работы насосов было установлено, что во всасывающем патрубке может возникать значительный вакуум (1-10). Дополнительное понижение давления, т. е. рост вакуума, создается у лопастей рабочего колеса за счет неравномерности распределения скоростей и давлений в каналах. Аналогичные условия наблюдаются и вблизи выходных кромок рабочего колеса турбин. Все это указывает на то, что для работы турбомашин большое значение могут иметь явления, возникающие при движении жидкости в условиях весьма низкого давления (глубокого вакуума). [c.75]

При не слишком сложной геометрии потока возможно полное интегрирование уравнений гидродинамики идеальной жидкости [3]. Анализ решений, полученных для идеальной жидкости, дает, как правило, хорошее совпадение с опытными данными для основной массы потоков. Это позволяет рассчитывать распределение скоростей и давлений при обтекании потоком тел различной конфигурации и при течении жидкостей в каналах переменного сечения. [c.7]

В основе расчета предельной высоты всасывания центробежного насоса лежит общая формула (3.8). При этом необходимо также принять во внимание некоторые особенности работы центробежных насосов. Здесь, разумеется, нет инерционных потерь во всасывающем трубопроводе, поскольку движение в нем — равномерное. В то же время для центробежных насосов следует учитывать эффекты, связанные с неравномерным распределением скоростей и давлений в рабочем колесе вблизи входного сечения. [c.313]

Решение уравнений (9.26) с условиями (9.27) можно получить так же, как при решении задачи о стоксовом обтекании сферы. В результате находим распределение скоростей и давления на поверхности сферы и касательное напряжение Хгх на сфере. Тогда гидродинамическая сила, действующая на сферу, равна [c.201]

Гораздо сложнее сформулировать вторую группу граничных условий, т. е. граничные условия, относящиеся к движению жидкости, если плотностью жидкости по сравнению с плотностью частиц твердой фазы нельзя пренебречь. В этом случае необходимо рассмотреть движение жидкости, подводимой к псевдоожиженному слою, и движение жидкости над псевдоожиженным слоем. Это обусловлено тем обстоятельством, что распределение скоростей и давления ожижающего агента на входе в слой и на выходе из него не является заданным, а должно быть определено из решения задачи о движении жидкости подводимой к слою и покидающей слой. Процедура вывода соответствующих граничных условий весьма громоздка и здесь рассматриваться не будет. Такой вывод можно найти в работе [84]., [c.106]

Для значений Ке<0,1 очень трудно установить количественные зависимости для распределения скоростей и давлений на поверхности обтекаемой потоком частицы, но принципиально они могут быть найдены при решении системы уравнений движения, уравнения неразрывности и соответствующих граничных условий [c.118]

Рис. IX. 4. распределение скоростей и давления в вальцуемом материале. [c.365]

Распределение скорости и давления, определяемое уравнениями (1.1), зависит от формы частицы и от невозмущенного потока, в котором находится частица. Однако лишь для немногих примеров найдены точные аналитические решения. Сводка результатов для потока с заданной не зависящей от координат скоростью движения жидкости представлена в [13]. Для потоков с постоянным градиентом скорости известны решения для возмущения скорости, вносимые шаром [14] (см. также [1], 22), эллипсоидом [15], слегка деформированной сферой [16]. и длинным, тонким телом [17]. В следующем параграфе рассмотрим решение [15] для эллипсоидальной частицы в потоке с постоянными градиентами скорости. [c.22]

Приведенные уравнения представляют собой систему дифференциальных уравнений в частных производных. Их общий интеграл содержит произвольные функции, которые могут быть найдены с помощью дополнительных условий, содержащихся в формулировке самой задачи. Отыскание произвольных постоянных производится на основании начальных и граничных условий. Начальные условия представляют собой распределение скоростей и давлений газового потока в трубопроводной системе в начальный момент времени до рассматриваемого возмущения. [c.156]

На рис. 4,2, б показана схема распределения скоростей и давлений вдоль оси насоса. Перед входной воронкой (сечение 0) с = 0 и Р = 0. Далее по мере приближения к рабочим лопастям средняя скорость возрастает, а статическое давление Рст соответственно уменьшается. Если бы потери отсутствовали, то полное давление до сечения / оставалось постоянным [c.86]

Форма свободной струи, распределение скоростей и давлений в сжатом сечении указаны на рис. 6-4. [c.61]

Выбор вида функций у (5) и (5) оказывает влияние на форму профиля и равномерность распределения скоростей и давлений на нем. Рекомендуется принимать [c.64]

Такое распределение скоростей и давлений возникает при подходе [c.12]

Вращение потока вызывает вихревое движение. Тип вихря зависит от распределения скоростей и давлений он может быть установлен исходя из уравнения Эйлера. Рассмотрим сначала для простоты радиальное рабочее колесо, к которому жидкость подходит без предварительного закручивания. [c.60]

В зависимости от характера распределения скоростей и давлений вдоль потока установившееся движение жидкости подразделяется на равномерное и неравномерное. [c.44]

Ввиду неравномерного распределения скоростей и давлений как в меридиональном сечении лопатки, так и в плане условие, что через канедую элементарную струйку проходит одинаковое количество жидкости, не может быть соблюдено. [c.61]

С помощью уравнений движения и формулы сопротивления насыпного слоя [164, 165, 178, 197, 211, 226] исследователи показали возможность расчета и гюстроения липип тока, а также распределения скоростей и давлений по насыпному слою при заданном распределении порозности с.юг II условий входа в него. Примеры построения расчетных линий тока 11 изобар при заданной неравномерности распределения нерозности и равномерном входе гютока в слой плоского канала [224 ] показаны на рис. 10.16. [c.279]

Падение давления может быть также местнщм, обусловленным неравномерностью распределения скорости и давления по сечению потока. Обратимся, например, к вращающемуся рабочему колесу центробежного насоса (рис. П.7, а). Среднее по сечению давление изменяется в межлопастном канале от до Ра. но на любой лопасти имеется избыток давления по передней поверхности атЬ и недостаток на задней поверхности апЬ. На передней кромке лопасти давление заторможенного потока равно р . В некоторой точке профиля 5 давление ниже, чем р , на кр . В этой зоне возни- [c.145]

В идеальном случае предполагается равномерное распределение скоростей и давлений вдоль мембраны. Однако на практике в зависимости от расходов и давлений такое предположение чаще всего является достаточно грубым приближением, и необходимо учитывать реальное распределение параметров. Поэтому полное математическое описание мембранного процесса разделения должно учитывать, по крайне мере, кинетику массоиереноса через мембрану с учетом взаимовлияния отдельных компонентов, гидродинамику потоков (профиль скоростей и давлений) со стороны высокого и низкого давлений, условия равновесия фаз (соотношение компонентов между полостями высокого и низкого давлений), геометрию разделительных элементов (плоские или цилиндрические мембраны.). [c.89]

А. Введение. При поперечном обтекании жидкостью одиночной трубы на ее поверхности, начиная от критической точки, формируется ламинарный пограничный слой, отрыв которого происходит в некоторой точке периметра. Это приводит к образованию за трубой симметричной стационарной пары вихрен и рециркуляционной зоны. Если число Рейнольдса Йе>40, то течение в рециркуляционной зоне становится неустойчивым и происходит периодический срыв вихрей. Ламинарный пограничный слой отрывается при Ф=82°, где Ф — угол, отсчитываемый от передней критической точки. При дальнейшем росте числа Ке достигается критический режим (Ке>2-10 ), характеризующийся тем, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит раньше, чем пограничный слой отрывается. При этом точка отрыва сдвигается вниз по потоку до Ф=140°. Частота срыва вихрей характеризуется числом Струхаля 5т 1й1и, где ( — частота срыва вихрей (1 — диаметр трубы. На практике в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 2-10 можно считать, что для одиночной трубы число 5г—0,2. В критической области оно возрастает до 0,46, а затем при Ке - 3,5-10 уменьшается до 0,27 1]. В случае несжимаемой жидкости распределение скорости и давления на внешней границе пограничного слоя описывается уравнением Бернулли [c.140]

Зная б, легко определить все параметры газа, действуя точно так же, как в случае обтекания тупого угла. В частности, можно найти распределение скоростей и давлений вдоль стенкп. При обтекании кривой выпуклой стенки, так же как и при обтекании угла, газ разгоняется. Скорость газа непрерывно увеличивается, а давление падает. [c.171]

Так как в данном случае ураыление Бернулли применяется ко всему потоку, обладающему неравномерным распределением скоростей и давлений бо нормальным к потоку сечениям, то входящие в уравнение (118), величины р а V должны рассматриваться как средневзвешенные по расходу и определяться из следующих выражений [c.144]

Рис. 11.154. Распределение скоростей и давлений в спиральном канале червяка при совместной работе зон компрессии и дози-рования.

В уравнения материального и теплового балансов входит величина скорости п,отока реакционной смеси. Распределение скоростей и давлений в реакторе определяется уравненияш гидродинамики непрерывности и движения вязкой жидкости. Если по длине реактора значительно изменяются плотность и,давление реагирующих веществ, то в математическое описание, должно быть включено уравнение состояния реакционной смеси. Перепадом давления можно пренебречь, если гидравлическое сопротивление меньше одной четверти абсолютного [c.9]

Возможности, заложенные в конструкции печи, в той или иной мере реализуются режимом ее работы. Составными частями режима, как намечаемого, так и фактического, являются а) величина садки нагреваемого материала и определенный порядок его посадки и выдачи из печи (режим загрузки и выгрузки) б) изменение во времени технологически и теплотехнически важных температур (температурный режим) в) необходимое для осуществления температурного режима питание печи теплом (тепловой режим) г) связанное с конструкцией печи и всеми уже указанными условиями ее работы распределение скоростей и давления в потоке печной среды (газодинамический режим). [c.628]

Кроме того, появляются два спиральных поперечных течения, направленных в средней части к наружной стенке колена, а вдоль боковых стенок — по направлению к внутренней стенке (фиг. 1. 6). Ярнелл [6 ] получил подобное распределение скоростей и давлений в стандартном колене диаметром 150 мм. [c.13]

В центробежных насосах все каналы колеса и корпуса криволинейны, а скорости протекающей ж ид кос та велики, вследствие чего т.еоре-тическое распределение скоростей и давлений едва ли может, в них иметь место. [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология