Потери давления при изменении величины скорости потока

Потери давления при изменении величины скорости потока [c.29]

Движение газа в газопроводах, а также изменение скорости его течения как по величине, так и по направлению вызывает потерю энергии газа. Такие детали трубопроводов, как колена, тройники, отводы, отчасти открытые задвижки, измерительные диафрагмы и т. п. нарушают установившийся поток газа, образуют мертвые пространства и вихревые потоки, на что расходуется некоторая часть энергии потока. Если сечения трубы до и после такого места одинаковы, то скорости газового потока также одинаковы и кинетическая энергия потока остается неизменной. Потеря идет за счет потенциальной энергии газа, т. е. давления. Экспериментально найдено, что потеря давления, вызываемая местными сопротивлениями, пропорциональна квадрату скорости газа. [c.195]

Вероятное изменение распределения скорости относительно среднего значения можно оценить по величине скоростного напора на входе и потерям давления в теплообменной матрице таким же образом, как это было сделано для экранов. В установке с подводом теплоносителя по оси коллектора (см. рис. 6.18, а) потери давления при прокачке теплоносителя по центральным участкам приблизительно равны средним потерям давления в теплообменной матрице плюс скоростной напор на входе следовательно, отношение скорости потока через центральный участок к средней скорости можно записать в следующем виде [c.129]

Дальнейшие исследования потока в относительном движении показали, что весьма трудоемкие испытания и обработка экспериментального материала, связанные с измерением величины скорости, угла и давления, могут быть существенно упрощены. Главным является знание величины и распределения по шагу и по радиусу потерь давления. Изменения величины скорости и угла выхода потока представляют интерес, однако на определенном этапе о физическом процессе достаточно полно можно делать вывод и по полям полных давлений, а также по полям потерь давления. Необходимые для расчетов средние значения углов и скоростей можно получать по измерениям в абсолютном движении, которые несравненно проще, [c.100]

Местные сопротивления в газопроводах и вызываемые ими потери давления возникают в результате изменения величин и направлений скоростей движения газа, а также в местах разделения и слияния потоков. Источниками местных сопротивлений являются переходы с одного размера газопровода на другой, колена, отводы, тройники, кресты, а также запорная, регулирующая, измерительная и предохранительная арматура, приводящие к сжатию, расширению и изгибу потоков газа. [c.483]

Местные сопротивления возникают в местах поворотов воздуховода, при делении и слиянии потоков, при изменении размеров поперечного сечения воздуховода, при входе в воздуховод и выходе из него, в местах установки регулирующих устройств, т. е. в таких местах воздуховода, где происходят изменения скорости воздуганого потока по величине или по направлению. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии после него. На всем участке возмущенного потока происходит потеря энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета сети воздуховодов потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными. [c.915]

В турбулентных потоках воздуха или воды изменения давления в местах расширения или сужения потока, сопряженные с изменением кинетической энергии потока, могут быть весьма значительны. При скоростях течения расплавов, применяемых на практике, изменения давления, связанные с изменением кинетической энергии потока, невелики. Гораздо большую величину составляют потери давления от трения, возникающие при ускорении потока, вызванном уменьшением сечения канала. Значение потерь давления на входе тем больше, чем меньше величина отношения L/D. Это объясняется тем, что при данной величине средней скорости потока потери давления на входе остаются постоянными, а потери давления от трения о стенки уменьшаются с уменьшением длины канала. [c.285]

Интенсивность этих токов, а следовательно, и величина потерь энергии на поддержание их движения зависят в основном от величины градиентов давления в зоне изменения скоростей потока, т. е. от степени плавности перехода от узкого сечения трубопровода / к широкому Р. [c.35]

В действительности за время движения в материалопроводе скорость каждой частицы многократно изменяется, она то увеличивается под действием обтекающего ее воздушного потока, то уменьшается в результате торможения при соприкосновении со стенками материалопровода или соударении с другими частицами. Особенно заметное торможение и снижение скорости частиц происходит при прохождении через отводы и другие фасонные части. На прямолинейных участках после отводов вновь происходит разгон частиц. Поэтому определение потери давления на разгон как величины, равной приращению кинетической энергии частиц транспортируемого материала, является неточным. Учет же всех факторов, определяющих потери давления в связи с изменением скорости частиц, практически невозможен. [c.117]

Повороты газохода делаются плавными. При изменении сечения газохода от большого сечения к меньшему и, наоборот, от меньшего к большему применяют плавно сужающиеся и расширяющиеся по ходу газа участки газохода — конфузоры в первом случае и диффузоры — во втором. Потери давления минимальны, если угол раскрытия конфузора или диффузора составляет 8—10°. При входе потока в отверстия и обтекании каких-либо встроенных в газоход устройств омываемые газом кромки должны быть сглаженными, плавными. Величина общего гидравлического сопротивления системы пропорциональна квадрату скорости. Чтобы не создавать лишнего сопротивления, не следует без необходимости работать при-завышенных газовых нагрузках. [c.36]

Влияние чисел М и М . При малых скоростях потока, характеризуемых числами М 5 0,54-0,6, изменение числа М не оказывает заметного влияния на величину коэффициента потерь. При обтекании решеток, а также при поворотах потока, движущегося с дозвуковой скоростью с большим числом М, вследствие неравномерного распределения скоростей и давлений в потоке, скорость в каком-либо месте его может возрасти до звуковой или сверхзвуковой число М набегающего потока при этом достигает или превышает величину М р, зависящую от вида профиля, угла атаки и типа решетки. При нулевом угле атаки для плоской решетки величина М р 0,70 при углах атаки, отличающихся от нуля (как положительных, так и отрицательных), величина М р уменьшается. При возникновении звуковой или сверхзвуковой скорости появляется дополнительное, волновое сопротивление, связанное с возникновением возмущающих волн или скачков уплотнений и отрывом потока, характерным для такого рода течения в связи [c.111]

Влияние числа М на к. п. д. и протекание характеристик объясняется следующим образом. При изменении величины М (для одной и той же машины) изменяется степень повышения давления и соотношение плотностей газа в фиксированных сечениях ступени. При неизменном (например, расчетном) коэффициенте расхода (по входу газа) и М = var соблюдается подобие треугольников скоростей только во входном сечении в остальных сечениях ступени это подобие не соблюдается и увеличиваются потери от срыва потока, например, в лопаточном диффузоре и о. н. а. Если при увеличении М увеличить объемную производительность, отнесенную ко входу, до значения, соответствующего безударному [c.114]

Потери давления на всасывании в компрессор имеют место 1) на входе газа в полости винтов — это так называемые местные потери вследствие ударов о торцы зубьев, изменения величины и направления скорости, завихрений в потоке и т. п. 2) при движении вдоль канала (полости винта) в результате трения о его стенки и, что особенно существенно, действия струй утечек газа из щелей, тормозящих направленное движение свежего заряда. [c.210]

Однако вследствие наличия трения жидкости о стенки, величина полного давления в различных сечениях канала будет различна, изменяясь по направлению движения потока на величину потерь на трение. Статическое давление по длине канала изменяется в зависимости от трения и изменения скорости жидкости. [c.109]

Потери напора (давления) могут быть двух видов путевые (линейные) ДЛ , пропорциональные длине потока и обусловленные внутренним трением в жидкости, и местные, ДЛ ,, не связанные с пройденным расстоянием и обусловленные нарушением структуры потока вследствие изменения скорости по величине или направлению. [c.38]

Если силы воздействия на поток и известны или могут быть приняты равными нулю (например, при течении без трения в прямолинейном канале), то по уравнению количества движения можно определить изменение давления или скорости в сечениях входа и выхода потока, потери от удара в канале при резком изменении его сечения или потери от удара при входе на решетку лопаток и другие величины. Примеры применения уравнения количества движения можно найти в специальной литературе. [c.33]

Кавитация в насосах наступает тогда, когда жидкость при ходе всасывания отрывается от рабочего элемента (вытеснителя) насоса (поршня, лопасти, зубьев шестерен). Возможность такого отрыва зависит от величины давления жидкости на входе в насос и его вязкости, от частоты вращения насоса, а также от конструктивных его особенностей. Например, подобное явление наблюдается, если давление на входе во всасывающую камеру насоса окажется недостаточным для того, чтобы обеспечить, неразрывность потока жидкости в процессе изменения скорости ее движения в соответствии с изменением скорости движения (ускорением) всасывающего элемента (вытеснителя). Предельно допустимой, с этой точки зрения, частотой вращения насоса является такая, при которой абсолютное давление жидкости на входе в насос будет преодолевать без разрыва потока сумму потерь на всем пути от входа до рабочего элемента. Для шестеренного и пластинчатого насосов к этим внутренним потерям добавляются потери, обусловленные центробежной силой (см. стр. 322). [c.46]

Где ДРл — суммарное линейное сопротивление или сопротивление, трания ДР —суммарная величина потерь давления на местных сопротивлениях, связанных с изменением направления потока среды и ее скорости вследствие внезапного расширения или сужения канала, поворотов и т. п. ДРс — суммарная величина са-мотяги на вертикальных участках тракта (вычитается из сопротивления на участках, где ее действие способствует движению среды, и суммируется с сопротивлением на участках, где она препятствует движению среды). [c.248]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мтах- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным певязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри меж-лопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточ-ных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при зтом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течепия в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Местные потери давления также обусловлены вязкостью перемещаемого газа и возникают в местах изменения конфигурации газохода или агрегата, которые приводят к перестройке поля скоростей потока как по величине, так и по направлению. Это, в свою очередь, может вызвать отрыв потока и образование вихрей и, следовательно, дополнительные потери энергии. Отрьш потока от стенок и вихреобразование, а также перераспределение скоростей, как и трение, сопровождаются потерей механической энергии, переходящей в теплоту. Местные потери давления определяют отдельно для каждого элемента сети, в котором они возникают. Они составляют основную долю суммарных потерь давления в газоотводящем тракте./4аЁВйае уо ХЙМПРЙМ I 2-52 1 ЧаО- 81вМЧвОаа I 17 [c.17]

Верзел [13] показал, что при использовании длинных и узких колонок и проб препаративного размера изменения типа газа-но-сителя, типа и количества жидкой фазы, а также размера частиц насадки вызывают небольшие изменения в эффективности. Поэтому с точки зрения материальных затрат в таких колонках выгодно использовать дешевые газ-носитель и материал насадки и небольшие количества жидкой фазы. Насадка крупного зернения не только дешевле, но и позволяет использовать меньший перепад давлений на колонке. То, что узкие колонки требуют меньших по абсолютной величине скоростей газового потока, позволяет несколько увеличить как эффективность колонки, так и эффективность улавливания разделенных компонентов. Малая скорость газового потока облегчает конденсацию разделенных веществ и уменьшает потери, связанные с увлечением их потоком газа-носи-теля и выдуванием из охлаждаемой ловушки. Важность программирования температуры колонки в аналитической хроматографии уже была показана так же важно оно и в препаративной хроматографии. Программирование температуры увеличивает емкость колонки, уменьшает продолжительность разделения и часто позволяет увеличить величину коэффициента селективности. Программирование температуры и равномерный профиль скоростей газового потока в длинных и узких колонках обеспечить нетрудно. Узкая колонка прогревается быстро и равномерно. Это значительно улучшает воспроизводимость основных параметров разделения при повторении циклов. [c.101]

Расчет вязкости по приведенным выше формулам при наступлении режима неустойчивого течения носит условный характер, хотя такого рода данные могут использоваться для практических целей— определения перепада давления при течении расплава через формующие насадки промышленных экструдеров. На входе в капилляр могут развиваться явления, влияющие на величину перепада давления, — турбулентность потока, потери на изменение кинетической энергии расплава, превышение напряжений над стационарным значением, как это описано выше. Первые два явления обычно не играют никакой роли в капиллярной вискозиметрии расплавов полимеров, а существование максимума напряжении может значительно влиять на получаемые результаты. Бэгли предложил метод исключения входовых эффектов, состоящий в пересчете перепада давления на некоторую фиктивную длину капилляра, на которой полностью развился профиль скоростей и течение носит стационарный характер. Предложенная им расчетная формула имеет вид [c.76]

Для определения геометрических размеров предохранительного клапана нес ходимо рассчитать требуемую пропускную способность и свободное сечение в седле клапана в зависимости от заданного расхода отводимой среды [4]. При этом следует делать различия между сжимаемой и несжимаемой средами. В данном случае большой интерес представляют газообразные среды. Так как во всех предохранительных клапанах при выпуске газообразных сред в самом узком сечении, как правило, устанавливается скорость звука, в расчет следует приништь законы истечения через проходное сечение со сверхкритическим перепадом давления. Потери, вызываемые при прохождении через предохранительный клапан из-за сужения потока, изменения его направления и трения учитывают с помощью коэффициента расхода (истечения) а. Он получается экспериментально и отражает соотношение действительного расхода к теоретическому (без потерь). Для сжимаемых сред (газов) и сверхкритического перепада давлений действует величина [c.98]

В Первом режиме, который можно определить как режим стационарного состояния насадки, шары находятся в тесном соприкосновении друг с другом, а объем слоя остается неизменным при некотором изменении скорости потока жидкость стекает по насадке в виде пленки по центру, а газ проходит преимущественно у стенок аппарата. Этот режим сущмтвует в узких пределах скоростей потоков, причем верхним пределом является скорость начала взвешивания насадки (точка 6 рис. 1П.4 и линия бб рис. 111.5). Как видно из этих графиков, расширение трехфазного слоя начинается, как и при двухфазном взвешивании, при несколько большем переяаде давления, чем сопротивление взвешенного слоя насадки. Наличие пика давления объясняется увеличением количества жидкости в слое асадки и над ним в мо-. мент потери устойчивости плотного слоя и сцеплением шаров между собой и со стенками аппарата. Величина пика давления тем больше, чем больше плoтнo tь орошения, статическая высота насадки, плотность шаров и чем меньше их диаметр. [c.138]

Следует отметить, что изменению теоретического давления ( ответствует определенное изменение фактического давления, развиваемого дымососом.№ уравнения (1) видно, что давление, создаваемое дымососом, будет снижаться с увеличением скорости 1 и. Следовательно, искусственно изменяя закручивание газового потока в непосредственной близости к входной кромке рабочих лопаток колеса, можно менять величину развиваемого давления, характеристику дымососа и существенно снижать потери энергии на регулирование по сравнешоо с потерями при дроссельном регулировании. На этом принципе основана рабс всех типов направляющих аппаратов, устанавливаемыж перед дымососом. [c.94]

Следовательно, при достижении области значений Re в турбулентном потоке, когда средняя скорость становится практически независимой от давления на входе, время удерживания сорбатов начинает изменяться лишь незначительно с изменением давления, уменьшаясь с ростом величины йе (рис. 11.11). Из рисунка видно, что если в ламинарной области время удерживания обратно пропорционально давлению на входе в колонку, так как Слам — то в турбулентном потоке, когда йтурб onst, Ir зависит от незначительно. Несоответствие экспериментальных значений ir расчетным в турбулентной области, согласно уравнению (11.23), объясняется в основном зависимостью коэффициента трения от величины Re. Ослабление влияния входного давления на удерживание веществ в колонках с ростом величины Re в турбулентном потоке может быть объяснено увеличивающимися потерями энергии потока на неровностях внутренней поверхности колонки. [c.60]