Установка среднего давления с регенераторами

Пуск установок с поршневым детандером производят, используя в цикле только воздух высокого давления схема потоков при пуске показана на рис. 266. Вначале необходимо охладить теплообменник, ректификационные колонны и предварительно охладить насадку азотных регенераторов. Для этого воздух избыточного давления 200 кгс см , очищенный от двуокиси углерода и влаги, расширяется —частично в поршневом детандере 3 и частично в дроссельном вентиле 13 холодный воздух через верхнюю колонну 9 подается в основной теплообменник 5, а затем выбрасывается в атмосферу (I этап). В этот период обратный поток воздуха не должен поступать в регенераторы и температура в их средней части не должна повышаться. Последующий порядок охлаждения аппаратов блока разделения и накопления жидкости сохраняется таким же, как и в установках среднего давления с детандером. [c.614]

При большой производительности в установках среднего давления можно вместо поршневого детандера использовать турбодетандер, а вместо теплообменников — регенераторы. [c.163]

Установка среднего давления с регенераторами [c.214]

Схема установки среднего давления с регенераторами представлена на фиг. 33. Воздух в этой установке сжимается до 8—20 ата. [c.215]

Фиг. 33. Схема установки среднего давления для получения жидкого кислорода с регенераторами (реверсивными теплообменниками).

Установка среднего давление с регенераторами. ........ [c.470]

При разделении воздуха с получением газообразных кислорода и азота наиболее выгодными являются цикл с двукратным дросселированием и предварительным охлаждением и цикл среднего давления с отдачей внешней работы. В небольших установках применяют циклы с простым дросселированием. Цикл низкого давления с регенераторами не дает чистых продуктов разделения и применяется при получении кислорода для технологических нужд. [c.559]

Для получения жидких продуктов применяют установки одного или двух давлений. В установках одного давления (рис. 66) для получения жидкого кислорода и получения холода подается один поток воздуха от компрессора. В установках двух давлений для увеличения холодопроизводительности применяют дополнительный воздушный или циркуляционный азотный цикл. Холодопроизводительность установки, а также выход жидкого продукта в основном зависят от давления воздуха перед блоком разделения. Холодопроизводительность установки высокого давления такова, что почти весь кислород, содержащийся в воздухе, выдается в жидком виде. От давления воздуха на входе в блок зависят количество детандеров в установке, способ очистки воздуха от двуокиси углерода и влаги (в установках низкого давления вымораживанием на насадке регенераторов среднего и высокого давления — химическим и адсорбционным методом), тип применяемых машин. [c.57]

Методы осушки. В воздухоразделительных установках, работающих по циклу низкого давления, осушку воздуха осуществляют в регенераторах. В установках, работающих по циклам высокого и среднего давления, применяют следующие методы осушки воздуха и газов вымораживание влаги в блоках предварительного аммиачного охлаждения или в попеременно работающих теплообменниках (вымораживателях) адсорбцию влаги силикагелем, активным глиноземом, цеолитами в блоках осушки и очистки воздуха. [c.83]

В установках высокого и среднего давления нет прямой зависимости осушки и очистки воздуха от режима работы блока разделения. В установках с регенераторами, наоборот, качество очистки и осушки воздуха определяется тепловым режимом блока разделения. [c.254]

Это уравнение отличается тем, что в его левую часть входят члены, характеризующие отвод энергии из аппарата, связанный с изотермическим дроссель-эффектом, относящимся как к воздуху низкого давления (Вн.д-Аг г) так и к воздуху высокого давления ( в.дД г). Первая величина очень невелика, и так как давление воздуха, направляемого в регенераторы, меняется незначительно, при регулировании аппарата ее можно не принимать во внимание. Поэтому регулирование выработки жидкости в холодильном процессе осуществляют так же, как и в установках высокого илп среднего давления воздуха с детандером. Регулируя давление воздуха дроссельным вентилем, изменяют величины А 1т, А1д чтобы изменить величину 1-М, меняют количество воздуха, проходящего через детандер. [c.263]

Конструкция регенераторов такова, что их целесообразно применять только на установках низкого давления, не превышающего 5—б ати, и при больших объемах проходящего через них газа. Поэтому регенераторы широко применяются в средних и крупных кислородных установках производительностью свыше 300 м- Ыас, работающих с применением воздуха низкого давления. [c.186]

Одна из наиболее распространенных схем установки низкого давления помещена на рис. 3. Воздух сжимается турбокомпрессором до давления 5,7—6 ат и поступает в переключающиеся регенераторы, где он охлаждается и очищается от СОг и влаги. Из средней части азотных регенераторов при температуре около [c.13]

В установках низкого давления осушку осуш,ествляют в регенераторах. В установках высокого или среднего давления применяют следующие способы [c.172]

Схема двух давлений с детандером и регенераторами является более сложной, чем, например, схема среднего давления с детандером, в связи с наличием большего количества машинного оборудования и аппаратуры. Поэтому она нашла применение в более крупных установках, для которых важно иметь более низкий расход энергии на получение кислорода. Кроме того, по схеме среднего давления с детандером теплообменники и аппараты для очистки воздуха от двуокиси углерода и влаги получились бы громоздкими. [c.167]

В установках средней производительности (от 300 до 1000 ям ч кислорода с потерями холода в окружающую среду примерно от 2 до 1,5 ккал/ям п. в.) нашла поэтому применение схема двух давлений с регенераторами и детандером. Более целесообразным представляется и в этом случае использовать схему среднего давления с детандером, но с применением эффективных теплообменных аппаратов и способов очистки воздуха от примесей. [c.186]

Так, например, в установке двух давлений с циркуляционным по током среднего давления (см. фиг. 38) при переходе на режим получения жидкого азота можно было бы увеличить производительность турбодетандера низкого давления, однако для этого необходимо было бы иметь регулируемую машину. Снижать давление в нижней колонне в данном случае нецелесообразно, так как при этом снизилась бы холодопроизводительность циркуляционной системы и турбодетандера низкого давления. Кроме того, с понижением давления воздуха после турбокомпрессора до 4 ата ухудшилась бы работа регенераторов. [c.229]

Второй способ охлаждения насадки применяется в установках, работающих по циклу низкого давления, в которых холод получается при расширении в турбодетандере воздуха, прошедшего через регенераторы и затем подогретого петлевым потоком, отобранным из средней части регенератора. После турбодетандера весь воздух направляется либо непосредственно в регенераторы, либо предварительно подогревается в других аппаратах блока разделения, а затем подается в регенераторы. По мере охлаждения насадки температура прямого и обратного потоков на холодном конце регенератора понижается. [c.319]

Схема установки с аппаратом двукратной ректификации, в котором весь перерабатываемый воздух подвергается предварительному разделению и сжижению в нижней колонне, показана на рис. 18 . Потери холода в установке компенсируются турбодетандером, установленным на потоке воздуха (перед нижней колонной) при соответствующем подъеме давления после турбокомпрессора примерно до 0,86 Мн м . Подобную схему в соответствии с произведенной выше классификацией схем с различными холодильным циклами следует отнести к схемам среднего давления. Однако по составу своего оборудования (турбокомпрессор, турбодетандер, регенераторы) схема аналогична схемам низкого давления. [c.182]

Установка среднего давления К-0,4 аналогична по схеме К-0,1Ь. Их преимущество по сравнению с КГ-ЗОО-М состоит в том, что они не имеют регенераторов и поэтому более просты в эксплуатации. Поэтому отпадают также все трудности, связанные с попаданием масла в реге- [c.218]

В крупных установках глубокого охлаждения для увеличения хо.ю-допроизводительности применяют одновременно несколько холодильных циклов. Так, например, в установках с регенераторами и турбодетандером Линде — Френкль применен азотный цикл низкого давления с турбо-детандером, покрывающим около половины требуемой холодопроизводительности, и цикл высокого давления с аммиачным охлаждением для покрытия второй половины холодопроизводительности. В установке для получения криптона и ксенона применены цикл низкого давления 1,7— 1,8 ата с турбодетандером, аммиачное охлаждение и цикл среднего давления с детандером. [c.168]

Из графика (рис. 5-14) видно, что для обеспечения незамерзаемости регенераторов максимальная разность температур между тепло-обменивающкмися газами должна бьить незначительной. Обычно в крупных кислородных установках среднее давление воздуха, поступающего в регенераторы, составляет р = 5,5—б ата, а давление обратного газа р = 1,2—1,25 ата. [c.247]

Из сопоставления показателей схемы с детандером и схемы с предварительным аммиачным охлаждением (см. рис. 2) видно, что при одинаковых потерях холода давление воздуха в схеме с детандером значительно ниже. Кроме того, установка с детандером в целом является более простой. Поэтому этой схеме, как правило, отдают предпочтение. При количестве перерабатываемого воздуха свыше 0,25 мЧсек в установках среднего давления вместо поршневого детандера применяют турбодетандер. С целью исключения специальных аппаратов для очистки воздуха можно применять также регенераторы или реверсивные пластинчато-ребристые теплообменники. [c.160]

К числу важнейших преимуществ, которые дает переработка остатков с помощью ККФ, относится возможность при сравнительно (например, с гидрокрекингом) небольших эксплуатационных расходах практически полностью переработать сырье в дистиллятные продукты (значительную долю которых составляет бензин) и газ (табл, V. 5). Кроме того, при ККФ остатков образуется повышенное количество кохса, и тепло, выделяющееся при его сгорании в регенераторе и утилизируемое в виде водяного пара среднего давления, не только покрывает потребность установки ККФ в паре, но и в значительной степени может удовлетворить потребности в паре всего НПЗ. В этом смысле ККФ остатков можно рассматривать как энерготехнологический процесс. Наконец, переработка в процессе ККФ мазута позволяет исключить вакуумную перегонку, что дает дополнительный выигрыш в энергии. [c.106]

Во всех кислородных установках, высокого, среднего и двух давлений воздуха отогрев осуществляют осушенным воздухом, получаемым с компрессора высокого давления. Этот воздух дросселируют до 100— 150 кн/л (1 —1,5 ат) и подают в подогреватель, в которым его температура повышается до 70—80° С. После этого греющий воздух через коллектор и специальные отогревные линии направляют к аппаратам и трубопроводам блока разделения, а затем через продувочные и другие трубопроводы выпускают в атмосферу. В установках низкого давления, р. которых весь воздух подают в блок разделения в неосушенном виде, для отогрева используют воздух, отбираемый после холодного конца регенераторов. [c.272]

Прямое сопоставление вычисленной и действительной стоимости энергии, расходуемой на процесс теплообмена при о.хла-ждении воздуха до 80° К, может быть проделано путем сравнения с установкой Линде — Френкля для получения технологического кислорода. Для этой установки оптимальная величина расхода энергии на процесс теплообмена (в долях от общего расхода энергии) хорошо известна, хотя и относится к регенераторам. Расход энергии, обусловленный потерями в теплообменниках, составляет 9% от общего расхода энергии при к.п.д. компрессора 58% (если амортизацию компрессора, как и в нашем анализе, учитывать увеличением общего расхода энергии на 15,5%) [2]. Поэтому, пренебрегая очень небольшой частью (4%) воздуха, сжимаемого в установке Линде — Френкля до весьма высокого давления, при средних давлениях потоков газа в регенераторах Рг = 5,5 ата [2] и Pi 1 ата получим [c.263]

Основное количество газа сжимается до давления, необходимого для осуществления технологического процесса. Что же касается холодильного цикла, то выбирается один из наиболее экономичных циклов цикл высокого давления с аммиачным охлаждением, цикл с двойным дросселированием и аммиачным охлаждением, цикл высокого и среднего давления с детандером. В случае получения продуктов разделения под повышенным давлением на обратном потоке ставится детандер для использования перепада давления. В частности, в крупных установках газообразного кислорода с регенераторами типа Линде-Френкль 12—1б7о азота отводится из-под крышки конденсатора при давлении 5—6 ата и после подогрева направляется в турбодетандер, создающий -низкотемпературный холод. [c.169]

Температуры и разности температур. Обычно принимают исходный температурный уровень 7 о= 1 = 303 К, температуру воздуха после предварительного фреонового охлаждения 220—280 К, на входе в блок комплексной адсорбционной очистки 278—280 К. Значение ДГ в теплообменных аппаратах на температурном уровне входа воздуха в блок разделения (недорекуперацию АГв.р) принимают равной в установках среднего и высокого давления без предварительного фреонового охлаждения 3—5 К с предварительным охлаждением 8—10 К в установках низкого давления —в регенераторах с алюминиевой дисковой насадкой 3—4 К, в реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках 2,5—3 К в регенераторах с каменной насадкой и встроенными змеевиками 2,5—3 К для потоков по насадке и 6—8 К для потоков по змеевикам. Минимальная разность температур в теплообменниках установок среднего давления А7тп1п = 3-ь5 К АТ на холодном конце регенераторов и реверсивных теплообменников выбирают из условия обеспечения их незабиваемости. При доле чистых продуктов, выводимых по непереключающимся каналам, 30—40% эта величина равна 3—3,5 К, а при отсутствии чистых продуктов 5—6 К. [c.164]

Давления и гидравлические сопротивления. Давление воздуха в установках среднего и высокого давлений выбирают в зависимости от принятой технологической схемы и типа используемых компрессоров. В установках низкого давления давление воздуха рассчитывается по данным о концентрациях продуктов разделения, АТ к и Ар на обратном и прямом потоках. Ар регенераторов и реверсивных теплообменников на обратном потоке, т. е. сопротивление в узле охлаждения Ар° Р =12—18 кПа (с учетом сопротивления переключающих клапанов). Таково же суммарное Ар на обратном потоке теплообменников в установках среднего или высокого давления Ар охладителей флегмы Арохл = 3—5 кПа, ВК Арвл = = 104-15 кПа, НК АЛп.к = 84-10 кПа (сопротивление, приходящееся на одну теоретическую тарелку, 0,3— 0,5 кПа). Сопротивление на прямом потоке в установках низкого давления — от входа в блок разделения до нижней колонны—10—20 кПа, от компрессора до блока разделения 20—30 кПа. В установках среднего и высокого давления сопротивление на прямом потоке при давлении воздуха р может быть определено из выражения [c.165]

В установках двух давлений могут быть использованы различные давления перерабатываемого воздуха и циркуляционного потока азота. Перерабатываемый воздух можно сжимать до 0,6 МПа и после охлаждения и очистки от примесей в регенераторах (реверсив-ных теплообменниках) направлять в АДР в азотном холодильном цикле может быть использовано среднее и высокое давление. Можно воздух сжимать до среднего или высокого давления и очищать от примесей в адсорберах, а циркуляционный поток азота — до низкого или среднего давления. [c.241]

В установках низкого давления прямой поток воздуха, поступающего на регенераторы, сжат до давления 550—600 кн/м (5,5—6,0 аг), определяемого работой ректификационной колонны при этом отношение Рпр/Робр не превышает б,0/1,2 = 5. Однако действие этого фактора еще недостаточно для полного удаления СОг, так как то обстоятельство, что обратный поток холоднее прямого, ухудшает условия выноса примесей. Чем меньше АТ в регенераторе, т. е. чем выше температура обратного потока при данной температуре прямого, тем благоприятнее условия возгонки и удаления примесей. Теоретические расчеты и практические данные показывают, что при отношении/0,р/р =5 максимально допустимая средняя разность температур на холодном конце, при которой обеспечивается очистка регенераторов от СОг, равна 6—8 град и от влаги (в первой зоне) 8—10 град. [c.118]

Регулирование общей температуры в регенераторах. Опособы регулирования соотношений потоков в регенераторах зависят от способа создания небалансирующегося потока, применяемого в данной установке. В установках двух давлений воздуха с поршневым детандером увеличение доли воздуха высокого давления, подаваемого в детандер (рис. 74,а), приводит к увеличению количества обратного потока в регенераторах. В результате температуры в серединах регенераторов понижаются, и одновременно уменьшается средняя разность температур на холодном конце. Наоборот, уменьшение доли подаваемого на детандер воздуха вызывает отепление регенераторов и соответствующее увеличение средней разности температур на холодном конце. При этом температурные условия в теплообменнике необходимо поддерживать такими, чтобы величина At на теплом конце оставалась в пределах 8—10 град. [c.265]

Работа установок на одном низком давлении воздуха обусловливает ряд особенностей их регулирования. Устойчивый холодильный процесс установки можно поддерживать, только изменяя величины В —М) А/д [уравнение (У1-9], так как изотермический дроссель-эффект воздуха низкого давления очень мал. Величина В (1—М) А(д определяется количеством воздуха, поступающего в турбодетандер В (1—М), а также перепадом давлений, лри которых работает детандер . При регулировании необходимо учитывать тесную связь между работой турбодетандера и ректификационной колонны, так как изменение величины В (1—М) сказывается на режиме ректификации. Средние температуры в установках низкого давления выравнивают между регенераторами, таким же образом, как и в других аппаратах. Для поддержания общей средней разности температур в требуемых пределах регулируют внутренний небалансирующийся поток газа (см. гл. III). [c.268]

Когда насадка средней части регенераторов охладится до —50—60 С, пускают турбокомпрессор и в установку начинают подавать через азотные регенераторы воздух низкого давления в количестве 600—700 лг" час. После регенераторов эта част ) воздуха направляется в турбодетандер, минуя колонны и переохладитель. Только после достаточного охлаждения насадки регенераторов (температура возд ха иа нх холодных концах достигнет —168—170 С) можно начи1шть пропускание воздуха через нижнюю и верхнюю колонны и переохладите/1ь с целью пх охлаждения. Вся углекислота, с(одержащаяся в турбокомпрес-сорно.м воздухе, осядет в регенераторах, и возможность попадания ее в разде.тнтельный агшарат будет исключена. [c.262]

При эвлечении аргона на установках низкого давления и двух давлений переключение регенераторов в принципе не должно сильно влиять на режим работы вврх1ней колонны, однако при этом должно быть обеспечено одинаковое сопротивление азотных регенераторов. В противном случае в момент их переключения в колонне резко уменьшается скорость паров, изменяются гидравлический режим работы тарелок и флегмовые отношения. Это приводит к увеличению содержания азота и к уменьшению содержания кислорода на тарелках. Именно поэтому на установках низкого давления отбор аргонной фракции производится из сечения, расположенного ниже, чем в установках высокого давления. В этом случае кислорода во фракции будет больше, а аргона меньше. Но в то же В1ремя резко уменьшится содержание азота, что, как уже отмечалось выше, обеспечит более устойчивую работу колонны сырого аргона. В верхних колоннах подобных установок рекомендуется обеспечивать более высокие скорости пара, а также увеличивать число тарелок в средней их части (при этом общее число тарелок иногда достигает 60). [c.104]

В крупных установках (производительностью более 1000 ям /ч кислорода с потерями холода менее 1,5 кшлЫм п. в.) наиболее целесообразной является схема низкого давления, в которой сжатие и расширение воздуха производятся, только в турбомашинах. Расход энергии по схеме низкого давления несколько выше (на 5—8%), чем по схеме двух давлений с предварительным аммиачным охлаждением и детандером, однако схема низкого давления более проста в эксплуатации. Значительный интерес для крупных установок, вырабатывающих технический кислород, может представить и схема среднего давления с регенераторами и турбодетандером на всем потоке воздуха, позволяющая получить более высокий коэффициент извлечения кислорода из воздуха, чем схема низкого давления. [c.186]

Весь перерабатываемый в установке воздух низкого давления охлаждается и очищается от примесей влаги и двуокиси углерода в peiene-раторах со встроенными теплообменниками (или в других подобных аппаратах, допускающих подогрев части обра ного потока без загрязнения примесями). Поток среднего давления циркулирует в установке, причем часть его подогревается в трубках теплообменников, встроенных в регенераторы. [c.224]

Схема установки среднего ддвления с регенераторами (реверсивными теплообменниками) представлена на рис. 31. Воздух в этой установке сжимается до давления 0,8—2,0 Мн1м . [c.207]