Податливость динамическая

Рассмотренные способы динамической балансировки относятся к жестким роторам, у которых рабочее значение п не превышает первой критической скорости, когда появляются признаки резонанса и амплитуда колебаний резко увеличивается. Для гибких роторов, рабочая скорость которых равна или выше первой критической скорости вращения, характер колебаний опор зависит от податливости и массы опор, а воздействие пробных грузов — от распределения неуравновешенных сил по длине ротора. [c.129]

Динамическая податливость Величина, обратная динамической жесткости. [c.9]

Комплексная динамическая податливость Величина, обратная комплексной динамической жесткости. [c.9]

Выше в качестве задаваемой величины принималось напряжение, а деформация играла роль отклика материала на внешнее воздействие. Принципиально ничем не отличается от этого обратная схема, когда задаются деформации е = еое , а в качестве отклика в образце возникают напряжения. Свойства материала в этом случае характеризуются величиной динамической податливости I, обратной G и определяемой как [c.101]

Величина / называется динамической податливостью, а I" — податливостью потерь. Несмотря на простую [c.234]

Если проводить измерения на постоянной частоте в очень широком интервале температур, то можно выявить все свойственные данному полимеру релаксационные процессы, обусловленные различными видами молекулярной подвижности, которые могут быть реализованы в полимере. Проявление каждого нового вида молекулярной подвижности, приводящее к существенным изменениям на температурной зависимости динамических механических свойств, обычно трактуют как температурный переход. Температурные переходы могут определяться по максимумам на температурной зависимости модуля или податливости потерь, tgo, по изменению температурного коэффициента скорости звука [4], по точке перегиба на температурной зависимости динамического модуля упругости. [c.260]

Неравенство (7.68) будет выполняться лишь тогда, КОг-да динамическая податливость аморфного образца будет существенно больше, чем динамическая податливость полностью закристаллизованного полимера. Очевидно, что это условие будет выполняться при температурах T>Tg аморфных областей. В этом случае основной вклад в величины ] и Е будут вносить вторые члены правой части формул (7.65) и (7.67), и Е будет возрастать, а ] — убывать с ростом степени кристалличности X. Эта зависимость Е от х встречается наиболее часто и считается нормальной. [c.271]

ДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОМПЛЕКСНЫЙ МОДУЛЬ И КОМПЛЕКСНАЯ ПОДАТЛИВОСТЬ [c.94]

Отсюда следует, что эти уравнения могут рассматриваться в качестве определяющих для величин податливости при ползучести и релаксационного модуля или совокупности значений комплексных модулей и податливостей при динамических испытаниях. [c.149]

При этом не обязательно ограничиваться обсуждением только свойств, не зависящих от времени. Коэффициенты податливости и модули упругости могут зависеть от времени, характеризуя податливость при ползучести и релаксационную жесткость в экспериментах со ступенчатым нагружением или комплексную податливость и жесткость при динамических измерениях. Для простоты обычно тщательно стандартизуют методы измерения, определяя, например, податливость при ползучести при одинаковой программе нагружения в течение одной и той же длительности нагружения. При таких измерениях существует точное соответствие между упругим и линейным вязкоупругим поведением, как это предполагал Био [1]. [c.210]

По аналогии с динамическими характеристиками, которые были введены для элемента Максвелла, можно получить соответствующие вязкоупругие функции и для элемента Кельвина — Фойхта [13, с. 138 14, с. 60 15, с. 121] релаксационная податливость [c.42]

Для расчета податливости при ползучести О( ) по динамическим данным необходимо знать либо Д (ы), либо "(со), либо обе эти величины в зависимости от ширины перекрываемого временного интервала, либо нужно знать Dg и вязкость в режиме установившегося течения Здесь будет принято, что и т) неизвестны. [c.39]

Метод линейного программирования может быть с успехом применен для преобразования одних функциональных зависимостей, описывающих механические свойства вязкоупругих тел, в другие. В настоящей работе, исходя из обобщенной кривой релаксации напряжения, рассчитывали динамические модули, динамические податливости, податливость при ползучести, податливость в стеклообразном состоянии и вязкость в режиме установившегося течения. [c.43]

Конечно, в качестве исходной зависимости необязательно принимать релаксационную кривую. Так, для пересчета в другие функции, характеризующие вязкоупругое поведение материала, можно использовать податливость при ползучести или динамические функции. [c.44]

Формулы (28)—(30) справедливы для описания результатов измерений, выполняемых в переходных режимах. Можно получить также аналитическое выражение для действительной компоненты комплексной динамической податливости В (л) [c.67]

Поскольку Ll(t) Ф (т), модель предсказывает, что факторы сдвига для податливости при ползучести и динамической податливости при эквивалентных временах и частотах должны быть различными. Однако следует ожидать, что это различие не выходит за пределы погрешностей экспериментов. Ситуация меняется при рассмотрении податливости потерь Для этого случая [c.68]

Исходя из общих уравнений теории линейной вязкоупругости, равновесная податливость может быть также выражена непосредственно через экспериментально измеряемые характеристики системы функцию релаксации ф (i) или компоненты динамического модуля. Так, справедлива следующая формула, с помощью которой равновесная податливость выражается через релаксационную функцию [c.376]

В режиме динамических испытаний задают изменяющиеся по гармонич. закону с частотой со деформаций или напряжения и получают частотные зависимости действительных (6 и / ) и мнимых (6 и I") компонент комплексного модуля упругости С и комплексной податливости I (см. Модуль). Эти характеристики механич. поведения также м. б. выражены через релаксационный спектр материала. Напр., зависимости С ((й) и 6"(со) связаны с / (0) соотношениями [c.171]

Рис. 10-11, Динамическая податливость опоры и масляной пленки в вертикальном направлении.

Значение коэффициента распределения нагрузки по длине контактных линий /С р следует назначать в соответствии с рекомендациями [82] в зависимости от коэффициента ширины зубчатого венца ярб<г = Ь ,/с ги1 и расположения зубчатых колес относительно опор валов (консольное расположение шестерни, симметричное расположение опор и др.). Учитывая высокую податливость и хорошую прирабатываемость пластмассовых зубчатых колес, для оценочных приближенных расчетов рекомендуется принимать коэффициент, учитывающий динамические нагрузки i =l,l—1,3 [82]. [c.219]

Результаты динамических испытаний. могут быть выражены также в виде полной податливости [c.26]

Податливости не. могут быть вычислены простым способом из Я, но они легко на.ходятся из L путем интегрирования, которое эквивалентно суммированию по всем элементам бесконечной модели Фогта. /(/) определяется выражением (3.20), а динамические податливости — выражениями [c.69]

II. в настоящее время щирокое применение находят также методы исследования материалов, которые позволяют выяснить их поведение <под действ1ием периодически изменяющейся нагрузки и определить динамический модуль или обратную ему величину — податливость, динамическую вязкость и потери в материале, т. е. диссипацию механической энергии. Динамические измерения имеют особенно большое значение для полимерных материалов, так как они дают возможность определить температурные области переходов из одного состояния в другое (в ряду стеклоо бразное—высокоэластическое—вязкотекучее) и оценить тонкие структурные изменения —приобретение свободы вращения или замораживание отдельных групп и т. д. [c.205]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стаццаргньм образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят при заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на Образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

Прежде чем переходить к непос >едственному изложению материала, дадим краткую характеристику вязко-упругих свойств полимеров. Эти свойства обычно характеризуют такими показателями, как динамический модуль (а), модуль потерь G"((o), динамическая податливость / ((й), податливость потерь /"(со), переходные модуль G(i) и податливость /(t) и т. д., а также спектрами времен релаксации Я(т) и времен запаздывания L(r). Каждый из этих показателей или соответствующая их пара характеризуют поведение материала в определенных условиях испытаний или эксплуатации и являются функциями частоты (или времени) и температуры. При этом частотная и температурная зависимости оказываются, тесно связанными между собой [19, 20] и при наличии некоторых дополнительных данных могут быть пересчитаны одна в другую. [c.6]

В том случае, когда кристаллический полимер находится при температурах более низких, чем температура стеклования аморфной прослойки, наиболее интенсивные релаксационные процессы, вносящие основной вклад в релаксационный спектр Э МОрфного образца, могут оказаться замороженными , и динамический модуль упрз гостн полностью аморфного полимера может стать достаточно большим (порядка 10 —10 МПа), а динамическая податливость соответственно малой. Часто это связано с весьма эффективным межмолекуляр-ным взаимодействием кинетических элементов соседних макромолекул, находящихся в стеклообразном состоянии. [c.272]

Во многих исследованиях температурной зависимости вязко-упругих свойств полимеров, особенно при использовании испытаний в динамическом механическом режиме, фактор смещения был рассчитан указанным простым способом. Мак-Крамом и его сотр. [6] было, однако, показано, что, по-видимому, необходимо учитывать изменения податливости для неотрелаксированного [c.131]

Здесь D(/), D (ui), D" (a) и соответственно податливость при ползучести, действительная и мнимая компоненты динамической податливости и податливость, отвечающая стеклообразному состоянию L(t) — функция распределения времен запаздывания т ( — вязкость при установивщемся течении (для сшитых полимеров Т](Ч-00). [c.30]

Рис. 4. Податливость прп ползучести полинзобутилена [11]. Значения функции, полученные методом линейного программирования по данным динамических измерений, сопоставляются с результатами расчетов по методу Хопкинса и Хэмминга.

Здесь О — релаксационный модуль С и У —действительные компоненты динамических функций — комплексного модуля упругости и податливости,— характеризующие упругие свойства материала J— податлиность при ползучести. Все ати велич(гны определены при сдвиге в отличие от предыдущих работ, где аналогичные величины рассматривались для деформации одноосного растяжения,— Прим. ред. [c.45]

Данные по податливости при сдвиге полистирола [9] молекулярного веса 16 400 были использованы для оценки свойств полистирольной фазы. Исходя из этих данных, по методу Мае-кава и Яги [10] рассчитывали компоненты комплексной динамической податливости при растяжении, полагая коэффициент Пуассона постоянным и равным 0,5. Хотя для полистирола в застеклованном состоянии коэффициент Пуассона близок к 0,33, это различие не оказывало заметного влияния на результаты расчетов. Данные Плачека и О Рурка [9] были обработаны таким образом, чтобы охватить все области вязкоупругого поведения материала — от текучего до стеклообразного. При этом [c.69]

Рис. 9. Обобщенные зависимости компонент комплексной динамической податливости Dp и Dp блок-сополимеров полистирола и полибутадпена марки Shell TR-1648 от частоты в двойных логарифмических координатах прп выборе в качестве температуры приведения значений Т =25°С (я) и 7 =85 С (б).

На рис. 9 проиллюстрировано различие обобщенных частотных зависимостей компонент комплексной динамической податливости при растяжении образца Shell TR-1648 для температур приведения 25 и 85 °С. Обобщенные кривые были получены по описанному выше методу. Полистирольная фаза играет главенствующую роль в области значений Ig со больших 6 для = = 25 °С и больших 8 для = 85 °С. [c.75]

Теперь, исходя из графической интерпретации величин а, y и y> легко дать определения введенным выше понятиям компонент комплексных значений модуля упругости, податливости и динамической вязкости. Величина Сто os б представляет собой проекцию вектора Од на Yo 0 sill б проекцию этого же вектора на направление, перпендикулярное Yo- Тогда под G ж G" следует понимать отношения к величине вектора Vo проекций вектора соответственно на направление вектора Vo и на перпендикулярное ему направление. Если проектировать вектор на Qq, то совершенно аналогичные определения могут быть даны для компонент Г и Наконец, если рассматривать проекции 0(, па Vo и направление, перпендикулярное v> а затем разделить величины проекций на длину вектора Уо, то соответству- [c.76]

Если экснердментально определяются компоненты комплексного динамического модуля G ж G" (или податливости / и /"), то может быть получен следующий ряд соотношений для уе- [c.376]

Отличаются циклической и динамической прочностью, хороше податливостью и необходимыми упругими св-вами, сохраняют осн. физико-механические характеристики в течение всего времени эксплуатации. Различают В. м. металлические и неметаллические. К металлически м В. м. (табл., рис.) относятся высокопрочные марганцовомедные сплавы и сплавы на основе никеля и кобальта (Нивко-10) нпкель- [c.183]

Динамическая податливость стояка подшипника турбогенератора определялась экспериментально в станционных условиях [69, 701. Для этого вибратором, установленным в расточкс подшипника и создающим усилие постоянного направления, вызывались колебания освобожденной от ротора опоры. Измеренная таким образом вертикальная динамическая податливость опоры, т. е. отношение амплитуды ее вертикальных колебаний к амплитуде усилия данной частоты, показана на рис. 10-П (кривая /). [c.231]

Зубчатые колеса (звездочки) с податливым венцом. Определенный интерес представляет конструкция колес с упругоподатливым зубчатым венцом, допускающая повышенные радиальные лере-мещения венца в зоне зацепления [62] (рис. У11.5,а). Такой же эффект обеспечивают колеса с зубчатым венцом из пластмассы, соединенные с металлической ступицей через упругую прокладку из резины или другого эластомера [63]1 (рис. УП.5,б). В конструкции звездочки с податливыми зубьями (рис. УП.5, в) обеспечивается тангенциальная подвижность самих зубьев, что снижает неравномерность и асинфазность движения цепного контура [61]. В целом конструкции колес и звездочек с податливыми зубчатыми венцами и зубьями обеспечивают многопарность зацепления и обладают повышенной несущей способностью. Значительное снижение динамических нагрузок достигается при использовании в цеп- [c.212]

В настояще книге из.тагаются закономерности, определяющие поведение полимеров при механических воздействиях. Эти закономерности автор не просто описывает, а систематизирует их, исходя из единой научной концепции, основанной на современных представлениях о структуре полимеров. Исходя из этих представ, 1е п1Й, а также основываясь на принципе суперпозиции Больцмана, Ферри описывает временные и те.мпературные зависимости модулеГ и податливости при сдвиге, всестороине.м сжат1П1 и простом растяжении. С большим знанием дела описываются эксперименты но статическому и динамическому деформированию полимеров. [c.5]

Механические свойства при объемном сжатии также зависят от времени и характеризуются системой вязкоупругих функций, описывающих ползучесть объема B(i), релаксацию давления К((), динамические объемные модули К и К" и дина.мические объемные податливости В и В". Однако привести систему графиков, иллюстрирующих особенности этих функций, не представляется возможным вследствие малочис-ленности подобных данных. [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология