Минимальное псевдоожижение определения

Этот раздел посвящен рассмотрению изменения давления вокруг пузыря, поднимающегося в минимально псевдоожиженном слое твердых частиц. Давление Р, определение которого было рассмотрено в разделе 4.3,а, может быть рассчитано по скоростям частиц, определяемым уравнением (4.8). Давление ожижающего агента р/ может быть вычислено по уравнению [c.93]

Этот метод, вероятно, является самым простым способом определения Umf- Предложен ряд других методик расчета скорости минимального псевдоожижения, с которыми можно ознакомиться в работах [12—14]. [c.76]

Следующим шагом в изучении поведения пузырей будет исследование их взаимодействия между собой в процессе истечения из отверстия в слое, где поддерживаются условия минимального псевдоожижения, а также определение размера пузырей, частоты их образования и укрупнения путем коалесценции. [c.117]

Уравнение (VII,16) позволяет рассчитать 7 Для изолированных пузырей, поднимающихся в слое при условиях минимального псевдоожижения, но оно не годится для определения у в слоях с пузырями, где возможно их частое слияние. Как показали скоростные киносъемки (см. главу IV), большая часть твердых частиц контактирует с газом, находящимся в пузырях в процессе их коалесценции, так как газ из нижнего пузыря перетекает в верхний, перемещаясь при этом по плотной фазе. Следовательно, можно ожидать, что у растет с усилением коалесценции, т. е. фактически с увеличением расхода газа через слой. [c.183]

Предполагается, что весь газ сверх количества, необходимого для минимального псевдоожижения, проходит через псевдоожиженный слой в виде пузырей. Тогда расход газа 0 , проходящего через слой в виде пузырей, может быть определен следующим образом [c.246]

Двухфазная модель представляет собой наиболее разработанную во всех деталях теорию поведения фаз в ПС. Многочисленные эксперименты по проверке ее, в том числе и с помощью искусственно вводимых в минимально псевдоожиженный слой единичных пузырей газа, позволили определить необходимые параметры модели (диаметр пузыря, коэффициенты массообмена между пузырем и окружающей его зоной слоя и др.). И хотя модель наиболее употребительна для расчетов химических реакторов с ПС катализаторов, она все же не учитывает ряда факторов, почти всегда наблюдаемых в экспериментах увеличения размера пузырей по мере их подъема в слое влияния соседних пузырей при определении скорости подъема пузыря сравнимости размеров пузырей и габаритов ПС в аппаратах малого диаметра. Кроме того, формула для коэффициента массоотдачи при диффузионном массообмене пузыря и его окрестностей р=0,251) не всегда подтверждается экспериментально. [c.540]

Для определения вида псевдоожижения необходимо знать скорость ожижающего агента, при которой начинается псевдоожижение слоя (скорость начала псевдоожижения 11 т ), и минимальную скорость, при которой в слое появляются пузыри (скорость возникновения пузырей). Последняя определяет верхний предел однородного псевдоожижения. [c.38]

Зонды в псевдоожиженном слое сильно изнашиваются из-за интенсивного движения твердых частиц, что на практике вносит определенные трудности и ограничивает их минимальные размеры. Большие зонды могут значительно нарушать структуру слоя. [c.125]

При расчетах возникает вопрос вести ли определение минимальной скорости псевдоожижения по условиям на входе газа в слой, средним условиям или же условиям выхода При подстановке в (VI. 13) и (VI. 14) v/Vo (Т/То) /. р/ро = (То/Г) р, = = 2000 кг/м получим [c.265]

В распределительных решетках аппаратов с псевдоожиженным слоем МОЖНО обнаружить отдельные участки, через которые проходит непропорционально большое количество газа тогда расход его через остальную часть решетки может оказаться недостаточным для псевдоожижения твердых частиц. Задача состоит [181] в определении минимально необходимого сопротивления решетки, при котором в случае частичного ее обнажения материал над закрытыми участками решетки переходил бы в псевдоожиженное состояние и растекался по всей решетке. Математически задача формулируется так [c.540]

Обнажение части поверхности решетки можно представить себе в аппаратах большого поперечного сечения при малых высотах слоя. Практически вследствие небольшого угла естественного откоса сыпучий материал (здесь не рассматриваются слипающиеся материалы с углом естественного откоса, приближающимся к 90°) покрывает всю поверхность решетки. Значительно чаще в практике псевдоожижения встречаются с образованием на решетке застойных зон малоподвижного (в пределе — неподвижного) материала. В этой связи представляет интерес задача определения минимального гидравлического сопротивления решетки, при котором происходит разрушение застойных зон (псевдоожижение) над отверстиями решетки. [c.541]

Во второй части работы производилось экспериментальное определение влияния плотности упаковки иа давление, оказываемое потоком жидкости на сферу, расположенную в правильной геометрической модели. Результаты опытов применимы для определения устойчивости псевдоожиженных слоев и минимальной скорости псевдоожижеиия, [c.36]

Для определения I (Ь) и ее зависимости от факторов, обусловленных динамикой слоя, а также для проверки правильности модели, из которой были получены уравнения (IX,7) и (IX,19), были измерены средние во времени и мгновенные значения коэффициентов теплообмена в псевдоожиженном слое [19]. Средние во времени коэффициенты следовали закономерности, которая была отмечена другими исследователями [7, 20] мгновенные же коэффициенты резко менялись, как показано на рис. 1Х-9. Минимальные значения Лщ,/ можно отнести к прохождению пузырей у поверхности, а резкий рост может означать внезапное появление свежего пакета плотной фазы у поверхности. По таким данным была найдена доля времени пребывания пузырей у поверхности (см. рис. 1Х-10) и средняя частота прохождения пузырей вблизи стенки (см. рис. 1Х-11). [c.248]

Для определения критических точек и минимального расхода, соответствующего началу псевдоожижения, в случае = О из (3.20) получаем следующие условия [c.52]

При 0->O (m-> oo), T.e. для аппаратов с вертикальными стенками, опять приходим, как и выше, к известной форме выражения для определения минимальной скорости псевдоожижения. [c.62]

Таким образом, учитывая, что на практике высота слоя в сушилке выбирается не менее 200 мм, расчет теплообмена в процессе сушки частиц размером до 1—2 мм (за исключением случаев, когда требуется большая равномерность сушки) можно вести и не зная величины а, применяя для расчета только уравнение теплового баланса и принимая температуру отработанного агента равной температуре псевдоожиженного слоя. Для частиц размером более 1—2 мм следует проводить полный тепловой расчет с определением минимальной толщины слоя в сушилке. [c.47]

Первая форма движения сохраняется до перехода слоя в псевдоожиженное состояние. При этом происходит качественное изменение слоя твердые частицы переходят во взвешенное состояние и образуют единую систему с фильтрующим газом. Поэтому избыток газа сверх минимального будет поступать в псевдоожиженный слой как в гомогенную среду определенной плотности в виде струй, движущихся по законам газовой динамики. [c.67]

Основой расчета труб-сушилок является определение минимально необходимой скорости сушильного агента, обеспечивающей вертикальное движение частиц высушиваемого материала. В отличие от процесса сушки в аппаратах с движущимся слоем дисперсного материала, где относительная скорость движения потоков сушильного агента и материала в известных пределах (от нуля до критической скорости начала псевдоожижения) может быть установлена независимо от всех других параметров, здесь, наоборот, скорость сушильного агента должна быть непременно выше некоторого значения. Эта минимальная скорость сравнительно просто определяется в случае [c.114]

Псевдоожижение — это переходное состояние между неподвижным слоем материала и уносом материала потоком газа. Псевдоожижение наступает в определенном диапазоне скоростей протекания газа через слой, а именно от определенной минимальной скорости до скорости витания частиц материала. Если все частицы в слое одинаковы по величине и форме (например, если они шаровые), то в каждом месте слоя условия для псевдоожижения тоже одинаковы и количество частиц материала в единице объема в любом месте слоя одно и то же. Тогда происходит так называемое однородное псевдоожижение. [c.111]

В четвертой главе было детально исследовано движение частиц и ожижающего агента около сферического объема в слое, находящемся в состоянии минимального псевдоожижения. Следует отметить, что этот анализ не дает исчерпывающего представления о движении ожижающего агента внутри самой сферы. Однако при определенных допущениях [85] может бьсть выражена функция тока, а это дает некоторые указания на связь между циркуляцией ожижающего агента внутри пузыря и его потоком через пузырь. На рис. 35, а, б, в иллюстрируются линии тока, удовлетворяющие следующ-им условиям [c.113]

В слое, находящемся при минимальном псевдоожижении, с определенной частотой 44 11мт, эжек-тировали определенный объем газа-трассера СО2. По установившемуся полю концентраций трассера в плотной фазе рассчитывали коэффициенты массообмена пузырей с плотной [c.112]

Наибольшее внимание к определению понятия и было уделено в исследованиях Дойчева с сотр. [44]. Дойчев исходит из представления, что в режимах однородного и неоднородного псевдоожижения закон гидравлического сопротивления Ар/1 = = Р (е, и) должен быть различен и при одинаковой расходной скорости потока и слои расширяются различно, т. е. имеют различную высоту слоя Н. При данном же значении и реализуется тот режим, для которого полная высота Н и потенциальная энергия в поле сил тяжести минимальна. Оценивая относительные затраты энергии на транспортирование избыточного газа (и—Ыкр) Дойчев получает некий безразмерный комплекс = Аг" (Рсл/р) . по достижении которым определенного критического значения однородное псевдоожижение должно переходить в неоднородное. Критическое условие по Дойчеву имеет вид [c.41]

Имеются указания [186] на то, что чем больше перепад давлений газа до и после решетки и чем меиьи]е диаметр отверстий, тем равномернее распределяется газовый поток по сечению аппарата. Так, уменьшение диаметра отверстий с 20 до 5 мм при неизменной площади живого сечения привело к улучшению равномерности псевдоожижения. Установлено, что равномерное распределение газового потока по сечению слоя при минимально возможном гидравлическом сопротивлении системы достигается лишь при определенном порядке размещения перфорированных решеток в аппарате. [c.522]

Опыты проводили при различных конусности, высоте слоя и скорости воздуха. Определенная форма слоя требовала создания определенной высоты. В качестве псевдоожижаемо-го материала применяли медные частицы величиной от 0,30 до 0,50 мм. После нескольких минут исевдоожижения слоя снимали показания приборов ио падению давления в слое в зависимости от скорости потока и определяли минимальную скорость псевдоожижения из иостроенного графика. После этого скорость снижали до величины, несколько меньшей минимальной скорости псевдоожижеиия (гi, y =0,457 м/сек), и при этой скорости в верхнюю часть слоя загружали частицы никеля в количестве 1% веса слоя. Постепенно скорость воздуха увеличивали до требуемой величины и приступали к систематическому отбору проб. Когда отбор проб заканчивался, частицы разделяли магнитным полем и взвешивали. Остав-1иид 1ся материал в аппарате после загрузки также разделяли этим методом. [c.90]

Таким образом, для определения минимальной скорости, при которой начинается псевдоожижение слоя одинаковых сферических частиц, нужно выполнить следующие расчеты. По заданным размеру частиц и физическим свойствам фаз нужно определить значение Аг, затем по формуле (11.209) рассчитать оНе , далее с помощью соотнощений (II. 168) или (II. 169) найти Не = ШдпРс / 1с и отсюда вычислить минимальную скорость псевдоожижения Шдп. Формула (11.208) пригодна также для определения минимальной скорости псевдоожижения частиц произвольной формы. Для этого необходимо располагать данными об упаковке таких частиц, т. е. нужно знать значение ф. При расчете Не и Аг в качестве определяющего размера используется эквивалентный диаметр. [c.175]

Травинский [180, 181] предложил аналитическое выражение для определения минимального содержания мелких фракций РР в двухкомпонентном псевдоожиженном слое, составленном из сферических частиц. [c.80]

Газ движется в кипящем слое в виде небольших пузырьков между твердыми частицами, равномерно вращающимися в слое топлива. При постоянной средней величине частиц плотность такого кипящего слоя зависит от скорости газа при постоянной скорости газа плотность одинакова во всем слое. Псевдоожи-женное состояние возможно в определенных пределах средних линейных скоростей газа. Например, для частиц угля или кокса, размеры которых соответствуют прохождению их через сита с 60—325 отв./сж , минимальная линейная скорость холодного воздуха, обеспечивающая возможность флюидизации твердых частиц, составляет -0,6 см/сек. Псевдоожиженное состояние частиц сохраняется при увеличении линейной скорости воздуха до 60 см1сек. По мере приближения линейной скорости газа к скорости падения частиц последние выдуваются из кипящего слоя. Условиями устойчивого состояния кипящего слоя являются также определенные оптимальные пределы величины частиг.[ (10—300 1) и соответствующее соотношение между количест-во.м мелких и крупных частиц. При слишком большом содержании наибольших и наименьших частиц, особенно в реакторах большого диаметра, могут образоваться газовые каналы, а при очень большом содержании крупных частиц, особенно в реакторах малого диаметра, может наступить явление так называемого с б р а с ыв а нц я. Оно заключаемся во внезапном подъеме массы измельченного топлива во всем сечении реактора и последующем падении этой массы на дно после прорыва через нее газа. [c.54]

Одной из основных и наиболее сложных задач, возникающих при проектировании кристаллизационного оборудования, является задача расчета основных конструктивных размеров промыпшенных кристаллизаторов. Сложность этой задачи, особенно при расчете кристаллизаторов о псевдоожиженным слоем, обусловлена тем, что, несмотря на перспективность распространения аппаратов данного типа в хюлической и других отраслях промыпшенности, до настоящего времени не разработан надежный инженерный метод их расчета, который позволил бы рассчитать промышленный кристаллизатор с псевдоожиженным слоем, обеспечивающий заданные производительность и качество получаемого продукта при минимальных затратах. Если на основании широко известных уравнений материального и теплового баланса все же удается определить производительность кристаллизатора по кристаллическому продукту и основные конструктивные параметры узла создания пересыщения (теплообменника для охладительных и испарителя для вакуумных кристаллизаторов), то задача определения конструктивных параметров одного из оснс вных узлов установки - кристаллорастителя, в котором происходят процессы образования и роста кристаллов, остается весьма проблематичной. [c.72]

Для достижения максимальной производительности печи при ее минимальном сечении число псевдоожижения необходимо принимать приблизительно равным его максимальному значению. Однако другие ограничения, например необходимость сохранения определенной порозности слоя, его высоты и т. д., могут измeняtь эту рекомендацию. [c.203]

Работа аппарата КС при сушке материалов, склонных к комкованию и спеканию при перегреве, наглядно отражает изменение гидродинамической обстановки на решетке при нарушениях равномерности раздачи газового потока и, соответственно, эффективности псевдоожижения на определенных участках решетки образуются застойные зоны, в которых происходит постепенное заплав-ление отверстий. Как правило, заплавление наблюдается на участках возможного образования обращенных токов. При установке в подрешетном объеме отражательных стенок удается в ряде случаев устранить это явление. Однако эффективность обработки в КС материалов, склонных к спеканию, связана не только с характером формирования газового потока, но — и это весьма существенно — с характером движения частиц на поверхности решетки, что, как правило, не учитывается в большинстве работ, посвященных оценке газораспределительных устройств. Условия эффективной работы нельзя рассматривать без учета специфики гидродинамического режима, связанного с существованием критической скорости в области развитого псевдоожижения — минимальной рабочей скорости (см. гл. I). Устойчивая работа аппарата КС невозможна даже тогда, когда обеспечена наиболее полная раздача газа по решетке, но, при прочих равных условиях, оптимальная скорость газа для данного гранулометрического состава не достигнута. [c.89]

На примере напыления порошковых фторопластовых покрытий (марок Ф-3 и Ф-32Л) с применением псевдоожиженного слоя показано [4], что эффективность электроосаждения сильно зависит от концентрации частиц в межэлектродном пространстве. Например, при напылении над уровнем слоя при сравнительно низкой напряженности поля ( = 3ч-3,5 кВ/см) эффективность элект1роосаждения больше, чем при погружении изделия в слой. Это объясняется тем, что над уровнем слоя на поверхность изделия осаждаются частицы преимущественно с большим зарядом, в то время как в слое могут осаждаться близко расположенные к поверхности детали частицы и с минимальным зарядом. Последнее обстоятельство определяет пониженную плотность осажденных слоев, их рыхлость. Таким образом, слои порошка, осажденные над уровнем псевдоожиженного слоя получаются более плотными. Вместе с тем с увеличением напряженности поля количество осажденного на изделии порошка возрастает быстрее в случае погружения в псевдоожиженный слой. Во избежание обратной короны при напылении в ионизированном псевдоожиженном слое изделий с острыми углами и краями рекомендуется снижать напряженность поля до 3 — 3,3 кВ/см [4]. Во всяком случае, для каждого порошкообразного материала существует определенная зависимость между предельной толнгиной осажденного слоя и приложенным для напыления напряжением. 4 51 [c.51]