Горелки предварительного смешения

Таким образом, в горелках предварительного смешения большое значение имеет конструкция головки, например, размер огневых каналов должен обеспечивать необходимые скорости и тепло-напряжение пламенных каналов во всем диапазоне производительности горелки. Это условие часто находится в противоречии с требованием стабилизации пламени и тенденцией углеводородных пламен к отрыву. Для увязки этих условий часто прибегают к стабилизации и посадке пламен с помощью вспомогательного пламени, а также за счет маленького шага огневых каналов или рециркуляции. [c.115]

Очень часто газовоздушные установки используют для получения газа, который предназначается для замены газа (обычно природного), используемого в коммунально-бытовом секторе для тепло-, водо- и энергоснабжения. В этом случае необходимо принимать дополнительные меры предосторожности против снижения давления газа во избежание достижения газовоздушной смесью пределов воспламенения. Иногда могут требоваться смесители для получения газовоздушных смесей, находящихся в пределах воспламенения, т. е. смесей для подачи в промышленные горелки предварительного смешения, расположенные в непосредственной близости от самого смесителя. Типовые смесители являются весьма гибкими агрегатами, способными производить газовоздушные смеси в диапазоне от частичного обогащения воздухом до стехиометрических смесей. [c.151]

Топливо сжигали в горелке предварительного смешения в открытом факеле. Режим сжигания во всех опытах был постоянен. Весовой [c.25]

Представлены экспериментальные данные о распределении электропроводности по потоку горящего твердого распыленного топлива и смеси газообразного топлива с примесью твердого в различных соотношениях. Измерения проводили в открытом факеле горелки предварительного смешения. Б качестве твердого топлива использовали каменный уголь, в качестве газообразного — метан, в качестве окислителя — воздух, обогащенный до 31,5—33,4% кислородом. Режимные условия сжигания во всех случаях были близкими. Весовой расход топлива изменялся в пределах 15,1 — 16,3 г/мин, коэффициент избытка окислителя — в пределах 0,96—1,14%. Электропроводность измеряли электродным методом. Экспериментально установлено, что максимальные значения электропроводности потока горящего твердого топлива и смеси его с газообразным так же, как и в факеле газообразного топлива, имеют место в зоне горения. Уровень электропроводности потока горящего твердого топлива в несколько раз выше проводимости потока горящего газообразного топлива, сжигаемого в тех же условиях. При сжигании одного и того же весового количества газообразного топлива, твердого топлива и смеси газа и твердого топлива в различных соотношениях проводимость будет максимальной у потока смеси газа и твердого топлива. [c.116]

В более широком объеме исследования развития процесса горения а одноканальной горелке предварительного смешения (диаметр кратера 30, 66 и 90 мм) были проведены В. Н. Иевлевым [Л. 30]. В результате этих исследований был подтвержден вывод о том, что роль туннеля заключается главным образом в стабилизационном эффекте, <оторый связан с рециркуляцией продуктов сгорания вблизи от корневой части струи. [c.32]

Рис. 2-6. Схема работы туннельной горелки предварительного смешения.

Развитие процесса горения отбросного газа в горелке предварительного смешения конструкции ЭНИН-МО ЦКТИ можно проследить ио концентрационным кривым (рис. 5-25), снятым во время одного из опытов. В опытах сжигалось около 8000 м /ч отбросного газа с теплотой сгорания 400 ккал/м . Температура газа при поступлении в горелку была в пределах 150— 180°С температура воздуха 20°С. [c.104]

Горелки предварительного смешения широко применяются для сжигания природного газа в топках водогрейных котлов и парогенераторов малой и средней мощности. [c.107]

С п е й ш е р В. А., Андреев В. И., Сжигание газа подземной газификации в туннельных горелках предварительного смешения, Изд-во АН СССР, 1956. [c.205]

В горелке предварительного смешения раствор распыляют в виде аэрозоля с помощью окислителя через смесительную камеру. Полученную в результате смесь аэрозоль-окислитель затем смешивают с горючим перед введением в горелку. В отличие от предыдущего способа, в камере происходит отделение более крупных частиц аэрозоля. Это приводит к тому, что в пламя поступают более мелкие частицы аэрозоля, что обеспечивает полное испарение капель и атомизацию частиц. Однако эффективность перевода пробы в аэрозоль обычно порядка 5%. Такие пламена имеют ламинарную структуру. Для горелок предварительного смешения существенно, чтобы скорость смеси горючее-окислитель на выходе была выше скорости распространения пламени, чтобы избежать проскока и взрыва. [c.18]

Измерение скоростей затруднительно, особенно в горелке, направленной в печь. Изготовители горелок обошли это затруднение следующим образом. Для каждой горелки существует определенное отношение между скоростью газа и падением давления в ней. Это положение относится и к горелкам с предварительным смешением и к турбулентным. Если на испытательном стенде горелка работает некоторое время с нормальной мощностью, то, повышая давление и увеличивая расход газа и воздуха, достигают давления, при котором пламя гаснет при испытании на открытом воздухе или выносится из горелочного блока, если горелка направлена в горящую печь. Наоборот, если напор перед горелкой постепенно снижается, то при определенной величине в горелках предварительного смешения получается проскок пламени, а в турбулентных горение проникает в сопло. [c.86]

Природные газы в парогенераторах сжигают различными способами. На малых промышленных и отопительных парогенераторах применяют сжигание однородной газовоздушной смеси в горелках предварительного смешения ( 9-10, рис. 9-16). На мощных парогенераторах такой способ сжигания газа не применяется, так как при этом не исключается возможность воспламенения и взрыва смеси в смесителях и в трубопроводах до горелок. [c.213]

Для борьбы с проскоками пламени в смеситель и возникновением вибрационных режимов горения смеситель должен иметь конфузорный водоохлаждаемый носик. На рис. 7 показан один из вариантов конструкции дутьевой горелки предварительного смешения с конфузорным водоохлаждаемым носиком. [c.18]

Рис. 7. Схема дутьевой прямоточной горелки предварительного смешения с водоохлаждаемым носиком.

По возможностям предварительного смесеобразования механические центробежные форсунки, устанавливаемые в воздушных соплах циклонного реактора навстречу потоку воздуха, в какой-то мере приближаются к газовым горелкам предварительного смешения. Соответствующим подбором геометрической характеристики форсунки, давления топлива и скорости воздуха в соплах можно обеспечить достаточно равномерное распределение топлива по сечению воздушного потока и отсутствие сепарации капель на стенках воздушных сопл. При сжигании дистиллятных топлив на горячем воздухе возможно значительное предварительное испарение капель. В настоящее время существуют методы, позволяющие рассчитывать приближенно для рассмат- [c.33]

ВОДЫ. При ВЫСОКИХ концентрациях органических примесей коэффициент расхода воздуха в горелках достигает больших величин (в некоторых случаях более 2). На бедных газовоздушных смесях горелки предварительного смешения работают неустойчиво — наблюдается отрыв факела от горелок или пульсационный режим горения. Для обеспечения устойчивого горения газа горелки следует частично или полностью разгружать от воздуха, необходимого для горения примесей сточной воды, подавая его в циклонный реактор в качестве вторичного. [c.77]

Исходные данные 14] позволяют сравнить границы устойчивой работы горелок предварительного смешения, снабженных керамическим туннелем, с горелками предварительного смешения с открытым факелом. [c.224]

Экспериментальная установка для исследования структуры гомогенного факела представляла собой прямоточную горелку предварительного смешения, снабженную механическим турбулизатором. Однородная смесь истекала из профилированного сопла , обеспечивавшего получение равномерного начального профиля скорости. Коэффициент избытка воздуха, скорость истечения смеси и число Струхаля изменялись в пределах 0,66<а<1,25 5 Ыа 25 м/с 0<8Ь<0,27. [c.191]

При исследовании процесса смешения в конкретных конструкциях газовых горелок этапы работ зависят от конструктивной схемы горелки. С точки зрения выполнения этих исследований все горелки могут быть разбиты на два типа с предварительным смешением и диффузионные. В свою очередь горелки предварительного смешения следует разделить на горелки полного и частичного предварительного смешения, а диффузионные — на прямоточные и с закруткой газового или воздушного потока (чаще применяется предварительная закрутка- воздушного потока). [c.241]

Явление проскока может наблюдаться только у горелок полного или частичного предварительного смешения. У горелок с раздельной подачей газа и воздуха, в которых смешение идет одновременно с горением, проскока пламени быть не может, однако может проис -ходить затягивание пламени. Отрыв пламени может наблюдаться как у горелки предварительного смешения, так и других типов горелок. [c.269]

Рис. 2. Туннельная горелка предварительного смешения

Для сжигания углеводородов применялась туннельная горелка предварительного смешения (так называемая беспламенная горелка), которая показана на рис. 2. Кремнефтористый газ поступал в смеситель 1 по трубопроводу горючий газ — через сопло 5. Геометрические размеры деталей смесителя диффузора 2, конфузора 3 и кратера 6 — были рассчитаны на основании данных о типовых горелках [6], с учетом планируемой производительности. Угол с вершиной в центре сопла, опирающийся на диаметр кратера, равнялся приблизительно 5°, что обеспечивало хорошее перемешивание компонентов. [c.259]

Метан, составляющий основу природных, нефтепромысловых п многих нефтезаводских горючих газов, имеет особо важное значение. Метай сгорает в воздухе с образованием 10,52 м продуктов сгорания при нормальных условиях на 1 м сгоревшего газа. Нормальная скорость распространения пламени метана в сопоставимых условиях в 6—7 раз ниже скорости распространения пламени водорода [18]. Низкая скорость распро-странепня пламепи метановоздушных смесей препятствует проникновению зоны горения в смесительную камеру горелок (проскок пламени) и облегчает применепие их в горелках предварительного смешения при работе на подогретом воздухе. [c.109]

Литье меди и ее сплавов. При выплавке медных и особенно медно-цинковых сплавов вместо печей, отапливаемых нефтяным топливом, применяют электрические печи. Чистое газовое топливо используют весьма редко. Основные причины, ограничивающие применение газового топлива, — возможность потенциальных потерь металла в виде окиси цинка при выплавке в отапливаемых открытым пламенем печах и опасение загрязнения чистых металлов сульфидами или какими-либо окислами, особенно ряда сплавов, нуждающихся в тщательном рафинировании. Однако имеются примеры успешного использования газового топлива. В ФРГ применяют небольшие закрытого типа тигли, обогреваемые снаружи СНГ. Газовые печи оригинальной конструкции имеются в США. Печь, разработанная фирмой Асарко (рис. 66), загружается сверху медными катодами. Воздух и газ вдуваются внутрь печи по ее окружности вблизи донной части через горелки предварительного смешения. При этом для обеспечения необходимо качества металла следует выдерживать соотношение газ— воздух. Например, избыток воздуха не должен превышать 0,5%, содержание серы в СНГ — 0,001%. В атмосфере печи содержание водорода должно быть не более 1 %. Соблюдение этих условий гарантирует достижение требуемого качества переплавляемой меди. [c.314]

Зондирование и исследование зоны горения смеси городского газа с воздухом в полости туннеля быЛО осуществлено в работе В. А. Спей-шера. Семиканальная горелка предварительного смешения (диаметр каналов 8—9 мм) устанавливалась в торцевой части туннелей диаметром 67 мм, которые в одном случае выполнялись из огнеупорного материала (шамота), а в другом—представляли собой металлические трубы, охлаждаемые снаружи проточной водой. Забор проб продуктов сгорания осуществлялся при помощи тонкой водоохлаждаемой трубки, устанавливаемой на различном расстоянии (10,50, 90, 130 и 230 мм) от торца горелки. В результате проведенных опытов было установлено, что процесс горения сосредоточен в приосевой части горящей струи, а в непосредственной близости от [c.31]

Еще сравнительно недавно высказывалось мнение, что, несмотря на высокое объемное тепловыделение, горелки предварительного смешения являются устройствами, работающими на малых (пористая насадка) и средник (туннели) форсировках, т. е. с низкими тенлонапряжениями сеченпя. В противоположность, 9тому экспериментальные работы В. А. Спейшера показали, что форсировочные возможности туннельных горелок предварительного смешения фи сжигании. многих технических газов очень велики, так как рециркуляция накаленных продуктов горения вокруг корневой части газовоздушной струи, поступающей [c.49]

По сравнению с горелками предварительного смешения, которые будут рассматриваться ниже, горелки с кольцевыми соплами дают возможность получить более широкие пределы регулирования. Горелки, в которых смешение газа с воздухом происходит непосредствелно перед входом в сопло, получили название турбулентных. [c.67]

Самый старый способ регулирования естественной атмосферы печи заключался в том, что нагревальщик управлял печью на глаз (или иногда на основе случайного анализа продуктов сгорания), не имея возможности пользоваться контрольно-измерительными приборами и регуляторами. Ему при этом приходилось вручную искать нужное соотношение подачи воздуха и топлива до тех пор, пока, по его мнению, внутри печи не создавались нужные условия. При использовании некоторых видов топлива с помощью современных горелок нагревальщик может действительно получить вполне удовлетворительные результаты. С топливом же, богатым водородом, и с горелками предварительного смешения правильная оценка работы печи только на глаз невозможна, за исключением тех случаев, когда по технологическим условиям желательно, чтобы на садке после ее выдачи из печн остался толстый слой окалины. [c.204]

Испытаниям подвергались горелки предварительного смешения с длиной смесителя 80 калибров газовьшускных отверстии и диффузионная горелка типа труба в трубе . Конструктивные схемы этих горелок показаны на рис. 8. Отопление циклона этими горелками представляет собой два крайних случая организации сжигания газа. Все другие варианты занимают промежуточное положение. При испытаниях циклонный реактор работал с одной горелкой. Изучению процесса горения при использовании горелки полного предварительного смешения предшествовало исследование качества смешения газа с воздухом в сечении, отстоящем от устья горелки на 2,5 ее калибра. Качество смешения было вполне удовлетворительным — отклонения локальных значений коэффициента расхода воздуха це превышали 20—25% от его среднего значения. [c.20]

Изучение температурных полей в сечениях реактора при работе на двух горелках предварительного смешения с нормальными смесителями при удельной мощности реактора 7 МВт/м , подогреве воздуха до 500° С и коэффициенте расхода воздуха 1,05 показало, что разница в температуре газов в сечении, отстоящем от крышки реактора на 0,4D , не превышала 150° С. Еще меньшая неравномерность температур наблюдалась при четырехгорелочном варианте отопления. [c.25]

Циклонный реактор представляет собой вертикальную цилиндрическую камеру с плоской крышкой и плоским пережимом. Верхняя часть циклона — водоохлаждаемый кессон, футерованный изнутри слоем хромомагнезитового кирпича, что повышает стабилизацию горения газа. Нижняя Бодоохлаждаемая часть камеры ошипована и обмазана хромомагнезитовой обмазкой толщиной 40 мм. В головной части циклонного реактора установлены тангенциально 4 газовые горелки предварительного смешения. На боковой поверхности циклона на расстоянии 320 мм от крышки размещены 4 радиально направленных штуцера для установки форсунок сточной воды. Основные размеры циклонного реактора внутренний диаметр = 0,4 м высота Яц = = 0,9 м диаметр пережима = >25 м отношение = 2,25 отношение dJDц = 0,625 рабочий объем Уц =0,113 м водоохлаждаемая поверхность (без учета кирпичной футеровки) Рохл — 1 мг отношение суммарной площади входных сопл газовых горелок к площади поперечного сечения циклона 2/вх// ц = 0,065 расстояние между поясом горелок и форсунок — 0,610ц. Степень металлизации водоохлаждаемой футеровки — 4%. Агрегатная нагрузка установки по сточной воде до 250 кг/ч. Циклонный реактор установлен над горизонтальным газоходом, отводящим дымовые газы в скруббер. В поду газохода имеется прямоугольное отверстие для выпуска расплава минеральных веществ в специальную емкость. [c.66]

В верхней части циклонного реактора тангенциально ус тановлены 4 газовые горелки предварительного смешения Природный газ к ним поступал под давлением 50 ООО Па из заводской магистрали, а воздух от воздуходувки — под давлением 8000 Па. Сточная вода с производства поступала в приемную емкость с паровым обогревом, откуда центробежными насосами под давлением 0,2—0,4 МПа через механические фильтры подавалась к 8 механическим центробежным форсункам, радиально расположенным в верхней части водоохлаждаемого кессона. [c.185]

Исследования В. А. Спейшера, проведенные на туннельной горелке предварительного смешения, были направлены на определение стабилизирующей способности туннеля [6.17]. Первая серия опытов, проведенная при = 2,5, показала, что область устойчивых режимов довольно широка так, при скорости 180 м/с возможна работа горелки с расходами воздуха от 0,8 до 1,3. Вторая серия опытов проводилась при неизменном диаметре насадка и разных диаметрах туннеля DJd= 1,5 2,5 и 3,9. При уменьшении диаметра туннеля диапазон устойчивой работы горелки резко снижается, а при увеличении — несколько расширяется. В этих же исследованиях показано, что разбавление горючего газа инертным снижает устойчивость зажигания в туннеле, а подофев газовоздушной смеси увеличивает диапазон устойчивой работы. Так, например, повышение температуры метановоздушной смеси от 20 до 400 °С позволяет иметь устойчивое горение в туннеле при скоростях до 100 м/с и коэффициенте расхода воздуха а = 2,4. Холодная же смесь этого состава может устойчиво гореть только с а не более 1,4. [c.500]

Исследовались горелки предварительного смешения двух типов инжекционные горелки среднего давления и горелки с принудительной подачей воздуха низкого давления. Инжекционные горелки (рис. 111-1, а) были выполнены в пяти масштабдх 1 1, 1 1,5, 1 3, 1 5 и 1 7 по линейному размеру. Специальные модели горелок с принудительной подачей воздуха низкого давления (рис. УП-1, б) не изготовлялись, а суждение о подобии процесса составлялось на основе изучения однотипных горелок различной производительности. В табл. VI1-1 и УП-2 приведены основные конструктивные характеристики горелок и их моделей. [c.201]

В результате расчетов может быть построен график пределов устойчивой работы горелки. В качестве примера на рис. УП1-27 построен такой график для горелки предварительного смешения. Область устойчивой работы горелки, или диапазон ее регулирования, находится между кривыми проскока и отрыва пламени. Как видно из графика, при коэффициенте избытка воздуха а = 1,0 горелка может работать без стабилизирующих устройств только в узком диапазоне скоростей от 1,5 до 2/6 м/сек. Уменьшение количества первичйого воздуха в смеси расширяет диапазон устойчивой работы горелки, так как возрастает значение скорости, при которой насту- [c.270]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология