Стабилизаторы зажигания

Горение газовоздушных смесей в турбулентных струях происходит неустойчиво. Для стабилизации горения у корня пламени необходимо иметь устойчивые очаги зажигания. В качестве стабилизаторов на практике используются раскаленные огнеупорные элементы. В таких условиях даже при больших удельных тепловых нагрузках сжигание газовоздушных смесей происходит без свечения пламени. Такой метод сжигания называется беспламенным. [c.207]

Степень регулирования тепловой нагрузки газовых горелок должна обеспечивать возможность регулирования теплопроизводительности котла во всем эксплуатационно необходимом диапазоне, с тем чтобы но возможности не прибегать к отключению отдельных горелок. Горелки при этом должны работать устойчиво, без отрыва или проскока пламени. Большое значение для безопасной эксплуатации имеет надежность зажигания газа или газовоздушной смеси, выходящей из горелки, как при первоначальном розжиге котла с помощью запальника, так и при установившемся режиме с помощью стабилизаторов горения. [c.7]

Неоновая лампа тлеющего свечения чаще всего играет роль индикатора напряжения. Ее вспышка дает сигнал о том, что электрическая цепь, в которую включена лампа, оказалась под напряжением, более высоким, чем напряжение зажигания разряда в лампе. А последнее легко регулируется конструкцией лампы. Неоновая лампа может также служить стабилизатором и делителем напряжения. Лампы с неоном применяют в качестве маломощных выпрямителей, осциллографов, генераторов колебаний. [c.172]

В экспериментальных исследованиях зоны смещения между потоками горячих продуктов сгорания и холодной горючей смеси, указанных выще, подробно изучалась зона, расположенная ниже плохообтекаемых стабилизаторов. Изучение контролируемых, вначале разделенных потоков является весьма привлекательным. Однако Баррер [5] только кратко сообщает о работе, в которой использовалась камера сгорания с раздельными параллельными потоками. В одной половине канала протекала свежая горючая смесь, а в другой — горячие продукты сгорания. Это оборудование использовалось для изучения характеристик расстояния зажигания, распределений температур и процесса диффузии. [c.73]

За экраном-стабилизатором пламени создается область застоя, заполненная возвратно-вихревыми течениями воздуха и горячих газов. Вихревое движение воздуха за экраном способствует его проникновению внутрь зоны горения и хорошему перемешиванию с распыленным топливом, а возвратно-вихревые течения горячих газов обеспечивают зажигание (восплам.) свежей смеси и ее устойчивое сгорание. [c.545]

На фиг. 1 схематически представлены два типичных плохообтекаемых стабилизатора — препятствие и полый цилиндр. По мере поступления горючей смеси в зону рециркуляции, расположенную за стабилизатором, горючая смесь смешивается с горячими продуктами сгорания, образовавшимися в результате более раннего зажигания, и быстро реагирует вследствие повышения своей температуры и концентрации активных частиц или одного из этих факторов. В этой зоне возможно инициирование [c.89]

Принимается, что стабилизация пламени происходит в небольшом элементе объема, который лежит в пламени в направлении к поверхности стабилизатора далеко за видимой его вершиной. Свойства жидкости в этом элементарном объеме фиксируются в пространстве относительно положения стабилизатора описанными выше гидродинамическими условиями. Реагенты и тепло поступают в элементарный объем посредством различных потоков и процессов переноса. Скорость выделения тепла при реакции непрерывно устанавливается такой, чтобы в элементе существовал конечный положительный градиент температуры, величина которого постоянно возрастала бы в зависимости от положения на линии между элементарным объемом зажигания и светящейся вершиной пламени. Таким представляется нам зажигание в движущейся системе. [c.237]

В работе [4] рассматривается упрощенная геометрия и принимается, что холодная горючая смесь сливается с потоком горячего инертного газа за пределами разделительной плоскости. Задача аппроксимируется теорией пограничного слоя, и для полной системы уравнений процесса подробно анализируются упрощенные химические реакции, а также процессы массо- и теплообмена. В работе [4] отсутствует какой-либо предварительный выбор групп членов, входящих в задачу. Решение приводит к определению характеристической длины Xi — расстояния от точки слияния потоков до точки, в которой на поперечном профиле начинает появляться температурный максимум. Максимум появляется вследствие возрастания роли реакции, при которой выделяется тепло, по сравнению с процессами теплоотвода из газовой системы. Это расстояние, которое оценивается очень малой величиной, соответствует элементарному объему зажигания, упоминавшемуся в данной статье. В модель включаются детали процесса переноса тепла рециркуляцией вихрей желобообразным стабилизатором, а критерии срыва выражаются через члены, входящие в уравнения кинетики и теплового баланса. Приведенные эксперименты дают основание считать, что для обла- [c.242]

Рассматривая третий путь — обратный поток энергии вдоль оси пламени в направлении стабилизатора, начинающийся в светящейся зоне и проходящий через вершину пламеии элементарного объема зажигания, — следует предполагать целый ряд возможных путей переноса энергии, например излучением, с помощью электронов, протонов, свободных радикалов, атомов и заряженных радикалов. Электроны и протоны присутствуют в чрезвычайно малых концентрациях, радикалы обладают сравнительно малой подвижностью, а столкновения радикалов, приводящие к обрыву цепи, ограничивают длину цепи, поэтому они не играют существенной роли в изучаемом процессе. Поглощение лучистой энергии маловероятно, но имеются надежные экспериментальные доказательства легкой рекомбинации атомов водорода, которые обладают большой подвижностью и по сравнению с другими радикалами могут мигрировать относительно далеко, пока в результате тройного столкновения не высвободится энергия рекомбинации. В результате рекомбинации атомов водорода Н—Н выделяется 103 ккал/моль. Атомы водорода, выделяя тепло, инициируют также цепные реакции горения в предварительно перемешанной смеси прп непламенных температурах. Диффузия и рекомбинация атомов водорода рассматривались в качестве одного из звеньев механизма, определяющего скорость распространения пламени в свежую смесь. Здесь эта схема также принимается в качестве механизма, посредством которого тепло подводится в элементарный объем зажигания и тем самым оказывает влияние на пределы устойчивости. Эта точка зрения подтверждается результатами работы Лапидуса, Розена и Уилхелма [6], которые экспериментально установили, что скорость зажигания и распространения пламени от одного конца щели горелки до другого существенно изменяется (причем сохраняется воспроизводимость) в зависимости от каталитического характера стенок устья горелки. Предполагая, что различные скорости распространения пламени обусловлены изменением концентрации свободных радикалов во фронте пламени вследствие их рекомбинации на поверхности, авторы предложили теоретическую модель, с помощью которой удалось количественно определить значения коэффициентов рекомбинации на поверхности по отношению к платиновой поверхности. В случае сухих поверхностей относительные коэффициенты имели следующие значения платина Ю" , латунь 10 , окись магния 10 ". Все поверхности, покрытые влагой, дают значения коэффициента рекомбинации меньше 10" . Таким образом, если радикалы могут достигать поверхности стабилизатора, как это указы- [c.239]

Два визуальных наблюдения подтверждают наличие явлений, связанных с образованием пара. Одно заключается в том, что каили топлива не могут оседать на стабилизаторе, когда его нагревают факелом с целью зажигания нефти сухим стержнем. Другое заключается в сохранении условия сухости стержня на бедных пределах в течение определенного периода [c.297]

На рис. 9 показано переоборудование котла типа Универсал для сжигания газового топлива с установкой газовых инжекционных горелок среднего давления, имеющих стабилизатор в виде огневого поджигающего кольца. Инжекционные горелки среднего давления с кольцевым стабилизатором работают без отрыва пламени от устья горелки при принятых в обычных эксплуатационных условиях режимах давления газа. Это позволяет отказаться от стабилизации горения с помощью керамических горок или туннелей и обеспечить большую безопасность работы котла на газовом топливе, особенно в момент зажигания горелок. Стабилизация пламени в этих горелках достигается тем, что часть газовоздушной смеси (от 5 до 10%), движущейся в корпусе [c.55]

Видно, что при удалении от источника зажигания (рециркуляционной зоны за стабилизатором) происходит вначале резкое уменьшение температуры, а затем (при x/d>l,5) несколько более медленный подъем Гф. [c.189]

В условиях Г. в потоке большое практич. значение имеет стабилизация горения, удержание пламени на горелке или в камере, поскольку обычно скорость потока больше скорости пламени и пламя не может самостоятельно сохранить свое положение в пространстве. Г. стабилизируют либо непрерывным зажиганием потока горючей смеси при помощи специального устройства (горелка, форкамера) или с помощью установки поперек потока плохо обтекаемых тел (стабилизаторов), способствующих обратной циркуляции горячих продуктов Г. Механизм стабилизации принципиально не от.личается от механизма теплового зажигания накаленными телами. [c.497]

Наличие в составе полимера нескольких десятых процента стабилизатора делает возможной переработку полимера в машинах и во много раз удлиняет время эксплуатации изделия. Пленки из стабилизированного полимера могут использоваться в сельском хозяйстве несколько сезонов, срок эксплуатации катушек для зажигания смеси в моторах удлиняется до 1500—2000 часов. Таким образом, с полным правом можно сказать, что стабилизаторы — это веш ества, которые охраняют жизнь полимеров. [c.168]

Для розжига ЗК-Н одновременно с открытием электромагнитного клапана подают ток высокого напряжения от катушки зажигания на электрод зажигания 3. Возникающая искра между ним и огневым насадком (зазор 1,5—3 мм) поджигает газовоздушную смесь. Контроль наличия пламени осуществляется специальным электродом 2, выступающим за пределы тубуса примерно на 50 мм. 3 вспомогательных электрода 1 служат стабилизаторами пламени и включаются в электрическую цепь между датчиком контроля пламени и корпусом горелки. Для крепления тубуса к фронтовому листу котла используется фланец, привариваемый по месту при монтаже. [c.354]

Зажигание турбулентного диффузионного факела происходит аналогично зажиганию при турбулентном горении однородной газовой смеси. Турбулентная струя газа при своем распространении в топочном пространстве вместе с воздухом увлекает также и горячие продукты сгорания, в результате чего смесь нагревается и воспламеняется. Зажигание диффузионного факела можно усилить организацией теплового, газоди-нимического и концентрационного режимов таким образом, чтобы повысить интенсивность тепловыделения и, напротив, понизить интенсивность теплоотвода из зоны реагирования в области корня факела. В частности могут быть применены стабилизаторы различных типов. [c.160]

Объем топки в этих котлах и, следовательно, запас воздуха малы. Горелки инжекционные некоторых конструкций и с принудительной подачей воздуха со стабилизатором — керамическим туннелем разжигают при закрытой воздушной заслонке. В этом случае горение газа происходит только за счет воздуха, имеющегося в топке и поступающего в нее через смотровые и запальные отверстия. Если размеры этих отверстий недостаточно велики, то следует предусматривать возможность подачи в топку на время зажигания горелок и разогрева котла такого количества вторичного воздуха, которое обеспечит нормальное горение газа. После разогрева керамического туннеля количество первичного воздуха, подаваемого через горелку, постепенно увеличивается, пока горение газа не будет продолжаться за его счет. Тогда подача вторичного воздуха может быть прекращена. При установке инжекционных горелок ИГК или БИГ, не требующих регулирования подачи воздуха, необходимость в устройстве дополнительных отверстий отпадает. [c.392]

Все горелки снабжаются кольцевыми стабилизаторами, предотвращающими отрыв пламени. Зажигание горелок производится переносным газовым запальником через центральный лючок, расположенный между горелками по оси обечайки. Горелки располагаются друг от друга на таком расстоянии, чтобы каждая из них могла поджигать газ, выходящий из устья соседней горелки. Для наблюдения за горением газа на фронтовом листе имеются 4 смотровых лючка с откидными крышками. [c.101]

Узел блокировки катода манометрического преобразователя и выходного прибора усилителя ионного тока обеспечивает защиту от перегрузок измерительного прибора 84 и предохраняет от перегорания катод преобразователя при недопустимом увеличении давления. Схема блокировки собрана на тиратроне 34 (ТГЗ 0,1/1,3). При прохождении тока через тиратрон включается реле 21. Реле разрывает цепь катода манометра, отключая от сети трансформатор накала 38, изменяет постоянное смещение на сетке тиратрона, обеспечивая устойчивый режим его горения, и зажигает сигнал Проверить шкалу . Смещение на сетке тиратрона складывается из регулируемого отрицательного напряжения от отдельного выпрямителя 24 и последовательно включенного напряжения, являющегося результатом прохождения ионного тока манометрического преобразователя по сопротивлениям 86, 87. Тиратрон настраивают на зажигание при токе преобразователя, превышающем в 1,5 раза максимальный ток установленного диапазона. Настройку осуществляют потенциометром 9. Для дополнительного предохранения выходного измерительного прибора в момент включения схемы применяется реле типа РКМ-1 193 в схеме самоблокировки, через которое анодное напряжение на усилитель подается только после предварительного прогрева лампы при установившемся напряжении на выходе электронного стабилизатора. Одновременно производится включение прибора в схему компенсации. Реле 193 включается при нажатии кнопки Нажать после включения 189. При отсутствии напряжения на выходе стабилизатора реле не включается. [c.168]

Возвращаясь к вопросу сжигания газовоздушных смесей в промышленных горелках, следует напомнить, что действие стабилизаторов горения в большинстве случаев основано на использовании рециркулирующих продуктов горения в качестве непрерывно возобновляемого источника зажигания газовоздушной смеси, поступающей в камеру горения. [c.178]

В случае зажигания от циркуляционной зоны величина Ь связана определенным образом с поперечным размером стабилизатора, а именно с диаметром <1 тела плохо обтекаемой формы или [c.179]

Интенсификация процесса горения газовоздушной смеси (холодной или предварительно подогретой) достигается применением метода двустороннего зажигания (см. гл. 1). Центральная стабилизация пламени обеспечивается при помощи конусообразного шестило пастного стабилизатора 6 (рис. 5-24), устанавливаемого в полости цилиндра 5 с углом крутки ср = 45°. Втулочное отношение ( /.0к = 0,4, где й — диаметр осесимметричного стабилизатора, >к — диаметр кратера. Периферийная стабилизация горения обеспечивается внезапным расширением потока при истечении смеси из кратера ( )к = 615 мм) в укороченный огнеупорный туннель 7 (Дт = 1440 мм). [c.103]

Сопоставление верхней и нижней части рисунка показывает, что действие стабилизатора заключается в значительном увеличении периметра зажигания. Форма пламени при этом резко изменяется удлиненное конусообразное пламя принимает форму розетки. Рецирку- лирующие продукты сгорания поджигают газовоздушный поток не только с периферии, но и из центра, в результате чего теплонанряже-ние активного топочного (туннельного) объема достигало 16,5— 19,9 Гкал/(м -ч), тогда как в случае обычного туннеля оно не превышало 4,3 Гкал/(м -ч) [Л. 15]. [c.35]

Определить непосредственно из опыта расстояние L от начальной точки соприкосновения до места зажигания вдоль потока затруднительно. Однако следует иметь в виду, что величина L связана определенным образом с поперечным размером стабилизатора. т. е. с диаметром с1 тела плохо о бтекаемой формы или с величиной уступа в туннельной горелке, равного [c.48]

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

Общими недостатками стабилизаторов такого типа являются, во-первых, что они могут быть рассчитаны только на фиксированные значения напряжений, определяемые потенциалами зажигания стабилитронов 75, 105 и 150 в, во-вторых, допустимый диапазон изменения тока нагрузки не превышает 30—40 ма. Подробное описание схем и конструкций стабилизаторов дано в книге Элмора и Сендса 1[3]. [c.303]

Между действием изолированного вспомогательного пламени и действием плохообтекаемого стабилизатора имеется некоторое сходство. Исследователи, изучающие стабилизацию пламени плохообтекаемыми телами, считают, что зона рециркуляции, образующаяся непосредственно за стабилизатором, служит в качестве вспомогательного пламени и что тепло- и массооб-мен между продуктами сгорания этой зоны и основным потоком свежей горючей смеси через свободный вихревой слой, разделяющий их, играет весьма существенную роль в процессе зажигания основного потока и в формировании распространяющегося пламени. [c.72]

Как следует из детального анализа процесса перемешивания и горения, в турбулентном пламени в следе на некотором расстоянии от стабилизатора могут оказаться небольшие количества избыточного кислорода или горючего, если состав смеси в основном потоке является бедным или богатым соответственно. Эти реагирующие вещества в следе вступают в реакцию и увеличивают скорость тепловыделения в критическом объеме зажигания. Следовательно, горячий циркулирующий вихрь, протекая над соответствующей поверхностью стабилизатора, доставляет стабилизатору тепло. Это тепло теплопроводностью передается в верхнюю часть стабилизатора и нагревает слой предварительно перемешанной смеси, которая, перемещаясь по дуге в 80° от передней критической точки до точки отрыва, участвует в процессе формирования пограничного слоя. В результате образуется тепловой пограничный слой, который после отрыва образует с динамическим пограничным слоем соответствующую комбинацию свободных теплового и динамического слоев. На фиг. 6, а и б приводятся шлирен-фотографии градиента плотности в тепловом свободном слое, которые показывают, что положение слоя, начиная от точки отрыва, не зависит от присутствия пламени. Однако при горении отмечается небольшое утолщение шлирен-изображения в области светящейся вершины пламени. Мы полагаем, что наблюдаемый в более широкой области градиент плотности или тепловой градиент является следствием локального термически ускоренного процесса перемешивания и скорости переноса тепла в треугольной зоне перемешивания, заполненной мелкими вихрями. Как указывалось выше, мы считаем, что эта переходная зона является областью высокой проводимости, посредством которой горючие реагенты, имеющие среднюю температуру пограничного слоя, вырываются из этого [c.238]

ХОДИТ зажигание, причем начальное пламя похоже на обычное остаточное пламя, образующееся в зоне смещения плохообтекаемого стабилизатора. При определенных условиях это пламя распространяется на весь поток холодной горючей смеси. Используя различные топлива, эти исследователи измерили расстояние, на которое удаляется зона образования начального и распространяющегося пламен от точки первого соприкосновения потоков. Установлено, что эти расстояния уменьшаются (как и следовало ожидать) с увеличением температуры потока инертного газа, коэффициента избытка топлива (ниже стехио-метрического) и отношения скорости инертного газа к скорости основного потока, а также с уменьшением абсолютной скорости основного потока. В этой работе отношения скоростей холодного и горячего потоков о/иг лежали в пределах 0,02—0,29 при максимальной скорости холодного потока, равной примерно 13 м/сек. Райт и Беккер, убедившись, что расчеты для случая однородных скоростей потоков не применимы в данном случае, указали на аналогию между их экспериментами и аналитическими исследованиями Марбла и Адамсона. Использовав концепцию Жукоского—Марбла о критическом времени контакта, они пришли к выводу, что X зависит только от химических характеристик горючей смеси и от поля температур, а не от каких-либо других параметров потока . [c.74]

Следует указать, что описанная выше упрощенная модель воспроизводит только одну из существенных стабилизационных характеристик плохообтекаемого тела. Из-за сложности этой задачи и важности других существенных характеристик нельзя ожидать, что эта упрощенная модель сможет предсказать характеристики стабилизатора во всех возможных условиях. Вполне вероятно, что иногда определяющим фактором может оказаться поддержание зоны рециркуляции в условиях, необходимых для последующего зажигания входящей горючей смеси. В этом случае, согласно модели, воспроизводящей интенсивное смешение, а также процессы горения, можно соответствующим образом предсказывать характеристики, как об этом свидетельствуют работы Лонгвелла [7], Маллинса [8] и Сполдинга [9]. Однако этот конкретный механизм не обеспечивает сходства внешнего вида пламени с тем, которое реально распространяется в камере сгорания. Таким образом, возможно, что в некоторых случаях наблюдалось только устойчивое, но не распространяющееся остаточное пламя. Следовательно, чтобы количественно и полностью предсказать стабилизационные характеристики плохообтекаемых тел, необходимо подробно изучить упрощен- [c.92]

Жукоский и Марбл [5] выдвинули концепцию так называемого критического периода задержки зажигания , который приближенно равен времени контакта холодной горючей смеси с горячими продуктами сгорания в следе. Этот период задержки определяется выражением -гв. о. =где О,.— измеряемая длина зоны рециркуляции. Экспериментально показано, что период задержки зависит только от коэффициента избытка топлива ф. Дополнительные опыты также показали, что при приближении к срыву температура зоны рециркуляции лищь незначительно понижается. Кроме того, изменение 9г в зависимости от оказалось аналогичным для всех исследованных типов стабилизаторов пламени. Оба этих экспериментальных результата можно получить путем предлагаемого анализа процесса стабилизации пламени. [c.183]

Стабилизатором пламени мо/кет служить всякое тело, создающее препятствие потоку, например цилиндр, как показано на рис, 13 и 14. За таким стабилизатором образуется так называемая аэродинамическая тень — зона пониженного давления, куда из потока горящего газа заносятся продукты сгорания. Устоемляясь навстречу потоку свежего газа, смешиваясь с ним, они обеспечивают непрерывное устойчивое воспллменеипе на стабилизаторе. Таким образом, роль всякого стабилизатора пламени сводится, по существу, к непре,)ыв-ному переносу тепла и химически активных продуктов горения из пламени к потоку свежего газа. Ниже мы познакомимся с практическим применением этого принципа в новом способе зажигания в двигателе внутреннего сгорания, в так называемом форкамерно-факель-ном воспламенении. [c.149]

Камера сгорания (фиг. 1) аналогична камере, описашюй Джоном и Саммерфилдом [1, 3]. Камера имеет смесительную секцию, успокоительные сетки и сужающееся сопло, рассчитанное на получение на входе в нее плоского профиля скоростей. Стабилизатор устанавливается, как указано на фиг. 1. Для зажигания пламени в области стабилизатора через боковое отверстие вводится вспомогательное водородное пламя, после чего отверстие закрывается. [c.221]

Схема установки включает два управляемых тиратрона ТР-1-6/15 (Лх и Л2), включенные встречно-парал-лельно и управляемые задатчиком времени. При зажигании первого тиратрона Лх на обмотку возбуждения генератора поступают положительные полуволны напряжения сети. Если открыт второй тиратрон Л2, то на обмотку возбуждения поступают отрицательные полуволны. Отрицательное напряжение смещения запирает второй тиратрон Л2. Это напряжение подается от стабилизированного источника питания, включающего трансформатор Три диод Дг (ДГ-Ц27), конденсатор Сз и стабилизатор напряжения (Ях1 со стабиливольгом Лз). На постоянное отрицательное смещение тиратрона Л2 накладываются пилообразные импульсы задатчика времени положительной полярности. Когда регулирующее напряжение на сетке Л2 достигнет напряжения отпирания, тиратрон Л2 загорается и на обмотку возбуждения поступают положительные полуволны напряжения сети, а после уменьшения напряжения тиратрон закрывается. Время открытия тиратрона можно регулировать при помощи сопротивления / 5. В период открытия тиратрона Л2 его анодный ток наводит во вторичной обмотке трансформатора Трз напряжение, фаза которого противоположна фазе анодного напряжения другого тиратрона Лх, 188 [c.188]

Стабилизация газового пламени может быть обеспечена также размещением перед выходным отверстием горелки накаляемого пламенем огнеупорного растекателя или шамотной горки. Такие стабилизаторы обеспечивают благоприятные условия для зажигания вытекающей из горелкп струн газовоздушной смеси, завих-ряют ее и, благодаря интенсивному излучению, способствуют быстрому нагреванию ее до температуры воспламенения. Важным фактором стабилизации горения газовоздушной смеси являются и огнеупорные туннели, располагаемые перед выходными отвер-СТИЯШ1 многих конструкций газовых горелок. [c.616]

ПОД вертикальным котлом, вторичныи коздух на время зажигания горелок и разогрева стабилизаторов может подаваться через имеющиеся на корпусе котла чугунные дверки. При розлшге котла эти дверки открывают при переходе котла на эксплуатационный режим дверки прикрываются и служат предохранительным взрывным клапаном. [c.87]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология