Газовый поток линейная

Когда скорость диффузии намного меньше скорости химической реакции, скорость процесса равна скорости диффузии. Эту макрокинетическую область протекания реакции называют внешнедиффузионной областью. Константа скорости диффузии очень слабо зависит от температуры и весьма заметно — от линейной скорости потока газа. Поэтому изменением указанных условий эксперимента можно вызвать переход из одной макрокинетической области в другую. В частности, переходу во внешнедиффузионную область благоприятствуют высокие температуры и малые линейные скорости газового потока. [c.73]

Стадия окислительной регенерации обычно является наиболее узким местом каталитического крекинга с мелкодисперсным катализатором [165]. Развитие технологии окислительной регенерации в псевдоожиженном слое идет по пути увеличения линейных скоростей газового потока и повышения температуры процесса. Все это предъявляет дополнительные требования к разработке математических моделей выжига кокса в псевдоожиженном слое катализатора. [c.90]

Известно [3.44], что окисление углерода начинается при температуре ЗОО С, при температуре около 500°С скорость химической реакции не зависит от линейной скорости газового потока. При повышении температуры эта зависимость нарушается, и процесс окисления начинает определяться скоростью диффузии. [c.74]

Границами режима турбулентной пены предложено [114] считать следующие значения числа Рейнольдса для газового потока (линейный размер в Reo принят равным 1,13 м) [c.106]

На основе формулы Жаворонкова предложено уравнение для расчетов работы контактной колонны, характеризующее гидравлическое сопротивление колонны но трем главным элементам газовому потоку (линейная скорость, плотность, кинематическая вязкость газа), зернистому контактному материалу (средний диаметр зерна) и размеру колонны (высота, диаметр). [c.466]

Диаметр аппарата определяется, исходя из допустимой линейной скорости газового потока. В большинстве процессов нефтепереработки и нефтехимии, в которых применяются аппараты с кипящим слоем, линейная скорость в этих аппаратах мон ет меняться от [c.79]

В работе [23] определены коэффициенты радиальной теплопроводности в зернистом слое вплоть до значений числа Рейнольдса для газового потока, продувающего слой, Re3 = 3-10 . Организация эксперимента при больших значениях Rea по схеме нагревания и охлаждения всего потока газа требует значительных мощностей нагревателя и холодильника и ведет к усложнению техники экспериментов. Поэтому в работе [33] применен метод линейного источника теплоты при этом нагревается только небольшая часть потока газа, а холодильник отсутствует вовсе. [c.121]

Если скорость распространения пламени больше, чем линейная скорость газового потока, то зона реакции продвинется назад в форсунку если скорость потока слишком велика., пламя выходит за пределы реактора. [c.382]

Из уравнений (10.13)—(10.15) рассчитывают е, поскольку либо известно, либо легко определяется (обычно 0,35—0,45), а затем определяют величину истинной линейной скорости газового потока, входящую в уравнение (10.2). Если объем газа по высоте реактора заметно меняется как за счет реакции, так и изменения гидростатического давления, что большей частью имеет место, то при вычислении в качестве объема газа нужно подставлять [c.189]

При изменении линейной скорости газового потока в проточных условиях оказалось, что влияние внешнедиффузионного торможения при данных температурах незначительно. Это позволяет предположить, что изучаемый процесс в интервале 150—450 °С протекает в кинетической области. [c.148]

Понятно, что увеличение линейных скоростей газового потока и применение мелкозернистого катализатора, а также снижение температуры будут способствовать переходу реакции из внешнедиффузионной в переходную или кинетическую область. [c.10]

Зависимость логарифма скорости окисления lgW от ло-га рифма линейной скорости газового потока является линейной (рис. 4.4) и имеет вид [c.86]

V — фиктивная линейная скорость газового потока [c.192]

Необходимая скорость потока воздуха (или другого газа), при которой порошок переходит в псевдоожиженное состояние, зависит от формы, величины и веса частиц порошка, а также от линейной скорости газа в аппарате. В таблице 9 приведена зависимость начала псевдоожижения различных фракций слоя микросферического катализатора от скорости газового потока (газовая среда — воздух при 760 мм рт. ст.). [c.44]

Когда жидкость течет через плотный слой твердых частиц, с изменением линейной скорости в любой точке потока возникает перемешивание в направлении потока. Если слой частиц мал, этот процесс можно описать, введя коэффициент продольного перемешивания, хотя на самом деле обратного перемешивания в рассматриваемом случае не происходит. Мак-Генри и Вильгельм , измеряя частоту отклика на входной сигнал для газового потока через слой сферических частичек, установили, что Ре, = < у > изменяется от 1,6 до 2,3 при 20 < Ке << 400. В соответствии с уравнением (111,24) это значит, что [c.110]

Так как Я = ып, где 1Ю — средняя линейная скорость газового потока, то [c.159]

В расчетах варьировались линейная скорость газового потока (ii), длительность цикла (i ), общее время контакта (т ), соотношение объемов катализатора и инертного материала, размеры и форма частиц катализатора и инерта. Параметры подбирались таким образом, чтобы нри заданных величинах температуры на входе (обычно в пределах 20—120°С) и концентрации токсичного компонента, либо интервала ее изменения, в реакторе формировался устойчивый периодический режим со средней степенью превращения не пиже 99,5% и максимальной температурой не выше 700°С. Гидравлическое сопротивление слоя при этом не должно было превышать 3 кПа. [c.175]

Промышленные колонны синтеза аммиака работают с высокими линейными скоростями газового потока. Так, в реакторе производительностью 1500 т/сут скорость газа на выходе из колонны составляет примерно 40 м/с. При нестационарном способе ведения процесса в таких условиях на мелких зернах катализатора могут быть значительные температурные перегревы, превышающие предел термостойкости катализатора. Ограничения на максимальную температуру при размерах зерен катализатора 3—5 мм позволяют работать лишь при линейных скоростях газа порядка 1—3 м/с. В таких условиях целесообразно сооружать реакторы с вертикальными слоями катализатора, в которых толщина слоя катализатора равна 0,5—1 м. Как уже отмечалось, повысить скорость газа можно, применяя более крупные зерна катализатора. [c.216]

Проточный метод является интегральным и непрерывным и позволяет осуществлять процесс как угодно долго при заданных концентрациях, температурах, давлениях, линейных и объемных скоростях газового потока на входе в реактор. Естественно, что концентрации реагирующих веществ и другие параметры изменяются по длине (высоте) реактора в результате химического превращения. Аппаратурное оформление таких установок проще, а чувствительность ниже, чем статических. [c.284]

В качестве катализатора применяют пакет из 4—6 проволочных сеток. Проволока диаметром 0,07—0,16 мм изготовлена из сплава платины с родием или иридием. Добавка родия (до 10%) или иридия (до 3%) повышает механическую прочность платиновой сетки в условиях эксплуатации при 1000 °С и улучшает ее каталитическую активность. Срок службы таких сеток колеблется от 2000 до 4000 ч. Линейная скорость газового потока должна поддерживаться в интервале 2,0—2,5 м/с. [c.279]

Существенное изменение, главным образом в последние годы, претерпела и технология регенерации катализатора. Толчком к изменению послужил переход к крекингу на цеолитсодержащих катализаторах. В связи с этим значительно возросли требования к величине остаточного кокса на регенерированном катализаторе, поскольку, как показала прак-тика, эффективность крекинга возрастает по мере уменьшения остаточного кокса. Решение было найдено в переходе к так называемой высокотемпературной регенерации [101, при которой температура процесса повышается дс 680 С и более, в увеличении линейных скоростей газового потока в кипящем слое до 1,5 м/с и выше, в проведении в зоне реакции регулируемого дожига СО, образующегося при регенерации.. [c.15]

Катализатор может располагаться в газовом потоке с рециркуляцией или без нее иногда отходящие газы используются для его предварительного подогрева или для производства пара (рис. 111-56). Для слоя стружечного катализатора высотой 60 мм линейная скорость газового потока должна обеспечивать достаточное время пребывания газов. Перепад давления на такой установке составляет около 100 Па. [c.189]

Математическая модель процесса разработана при следующих упрощающих предположениях. Концентрация абсорбтива по сечению колонны принимается постоянной. Пренебрегается продольное перемешивание по сплошной фазе, т. е. линейные скорости газа в промышленных распылительных аппаратах - порядка 5-10 м/с. Пренебрегается коагуляция и дробление капель и зависимость критерия Шервуда от степени турбулентности газового потока. [c.253]

Линейная скорость газового потока влияет на расширение слоя и его высоту. Повышение скорости при зодит к увеличению высоты слоя. Характерной величиной является [c.353]

В системе уравнений (7.16) ш — линейная скорость газового потока, отнесенная ко всему сечению слоя, м/с х = ol (х , xq , x , Хф) — вектор концентраций в потоке, кмоль/м у = ol ( , УВгО УсОг УЩ вектор концентраций на поверхности зерна катализатора, кмоль/м W = ol Wx, 0,bW -Н W , Wi - W3, -W3 -Wx + + W3) -вектор скоростей превращения компонентов, кмоль/м Wi, рости реакций дегидрирования метанола, окисления водорода и окисления формальдегида I — текущая высота слоя катализатора, м L — полная высота слоя катализатора t — время, с Г — температура в потоке. К 0 — температура зерна катализатора. К AHj, j = 1, 2, 3, — тепловой эффект /-Й реакции, ккал/моль — теплоемкость катализатора, Дж/м -К Ср — [c.313]

Линейная скорость газового потока оказывала заметное влияние на скорость реагирования углерода и, следовательно, на величину измеряемой коиотанты скорости окисления ко- [c.72]

Безградиентный проточно-циркуляционный метод осуществляют в условиях практического отсутствия в реакционной зоне перепадов концентраций, температур, скоростей. Принцип его применительно к изучению кинетики гетерогенных каталитических реакций был впервые предложен М. И. Темкиным, С. Л. Киперманом и Л. И. Лукьяновой [25]. Перемешивание в проточно-циркуляционной системе достигается применением интенсивной циркуляции реак-циолной смеси через катализатор в замкнутом объеме при непрерывном поступлении и выведении газового потока, причем количество циркулирующего газа должно значительно превышать количество вновь вводимого исходного газа. Циркуляция с большой скоростью происходит с помощью насосов механических, поршневых или электромагнитных, мембранных и других [2,3], Циркуляционный контур, состоящий из электромагнитного насоса (производительность 600—1000 л/ч), клапанной коробки двойного действия 2 и реактора 1 представлен на рис. 120. Высокая линейная скорость реакционной смеси в цикле и малая степень превращения обусловливают минимальные градиенты концентраций и температур, при этом слой можно рассматривать, как бесконечно малый, а реактор — как аппарат идеального смешения. Следовательно, скорость [c.286]

С целью ап ределения зависимости начальной скорости окисления У от линейной скорости газового потока ш построен график (рцс. 4.3), из которого видно, что зависимость Шн от Л инейной скорости потока ш имеет степенной вид. [c.86]

Влияние скорости газового потока на скорость химического процесса подтверждает внешнедиффуз,ионный характер протекания процесса, причем скорость реакции пропорциональна линейной скорости потока в степени, близкой к 0,76 [c.86]

Р и с. 4.9. Зависимость начальной скоростн окисления кокса н от концентрации кислородсодержащего газа при диаметре гранул 2—3 мм, температуре 900° С и различной линейной скорости газового потока о — 0,47 м/с X — 0,69 м/с . — 0,95 м/с [c.94]

Присутствие серного ангидрида в больших количествах ведет к суль-фатизации огарковой пыли и затрудняет электростатическую очистку обжигового газа. Верхний кипящий слой создается при условии, что скорость газового потока в отверстиях газораспределительной решетки создает динамический напор больше, чем давление кипящего слоя на площадь этих отверстий. Для образования верхнего кипящего слоя необходимо также осаждение частиц огарка, поступающих из нижней зоны, что достигается резким снижением линейной скорости потока газа в верхней зоне печи. [c.55]

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что при принятых размерах зерна промышленного катализатора (не более 1,5 мм) тормозящим действием внутренней диффузии можно пренебречь для всех реакций, кроме реакций дегидрирования нафтенов, наиболее быстрых, протекающих во внешнекинетической области. При понижении линейной скорости газового потока только последние могут перейти во внешнедиффузионную область. С учетом этого строгое описание процесса следовало бы проводить в рамках двухфазной модели, включающей уравнения переноса массы и тепла между газовым потоком и поверхностью катализатора [319]. Однако это сильно усложнит и без того сложную модель. Кроме того, накопле- ние ошибок вследствие неточности коэффициентов снижает ценность сложной модели. Поэтому более целесообразно экспериментально определить по критерию Рейнольдса границу перехода реакций де- [c.198]

Т, Гв — температура газа и катализатора соответственно Т 1) — температура исходной смеси х, х — степень превращения в газе и на катализаторе а , — коэффициенты тепло- и массообмена кск — теплопроводность скелета катализатора 5у — удельная поверхность межфазного обмена V — линейная скорость газового потока Ср, Ск — теплоемкость газовой смеси и катализатора ДГад — адиабатический разогрев реакционной смеси при полной степени превращения. [c.133]

В выражении (П-57) объемная скорость ш дана при температуре Го. Вследствие того, что температура повышается (рис. И-9), объем газового потока увеличивается. Если зависимость изменения объема от времени следует соотношению (П,66), то ш в. являются линейными скоростями см 1 смР сек) = см1сек). В этом случае ю = и> . Величина ю представляет собой скорость газа, который проходит через 1 см, поверхности горения в 1 сек в зоне температур между Гд и Тт. е. скорость горения. Между и существует зависимость [c.85]

Линейную скорость паро-газовой смеси обычно принимают из опытных данных и ее значение в расчете на полное сечение реактора находится в пределах 0,4—0,8 м/сек. Процесс, как правило, ведут нри возможно высоких линейных скоростях, что приводит к уменьшению диаметра реактора, его металлоемкости и создает лучшие условия равномерного отвода закоксованного катализатора. Одновременное увеличение высоты слоя и отношения Hq/D способствует снижению внутренней циркуляции как самого катализатора, так и продуктов крекинга, что благоприятно сказывается на выходе бензиновых фракций. Чтобы снизить высоту надслоевой сепарациои-ной зоны и доли выносимых потоком газов частиц катализатора, при выборе значения скорости можно ориентироваться на величину критической скорости уноса средней фракций катализатора для условий выхода паро-газовой смеси из слоя. При этом следует учитывать, что при степенях превраш ения 0,5—0,6 скорость паро-газового потока на входе в слой в 2,5—3 раза меньше, чем на выходе. [c.291]

Стабилизатор пены оказывает существенное влияние на гидродинамический режим в слое пены волновой режим не возникает при повышении линейной скорости газа вплоть до 3,3 м/с. В ячейках стабилизатора кинетическая энергия газового потока, затрачиваемая ранее на раскачивание пенного слоя, используется на донолнитель- [c.236]

Рассмотренный сравнительный метод применим для адсорбентоЕ одной природы и требует знания удельной поверхности для одного из образцов. Этих недостатков лишен метод тепловой десорбции. Согласно этому методу по изменению состава газового потока (гелий с добавкой азота), проходящего через хроматографическую колонку с исследуемым адсорбентом, определяют количество азота, адсорбированного из газовой смеси при охлаждении адсорбента жидким азотом и десорбированного с него при последующем нагревании его до комнатной температуры. Изменяя концентрацию азота в газовой смеси, можно установить количество адсорбированного газа при различных концентрациях азота в исходной газовой смеси и, следовательно, построить изотерму адсорбции и вычислить по ней, используя линейную форму уравнения БЭТ, предельную емкость монослоя и соответствующую ей удельную поверхность адсорбента. [c.48]

Вычисленные значения концентраций катализатора в потоке позволили найти зависимость концентрации твердой фазы в прямоточном реакторе переменного сечения от линейной скорости газового потока, которая согласуется с данными других авторов, полученными с использованием аппарахов постоянного сечения (рис. 5.7). Проведенные на установках ГК, 1-А/1-М и 43-1 измерения среднеобъемной концентрации катализатора в линиях пнев- [c.184]

Обе величины взаимосвязаны, и их значение определяется линейной скоростью газового потока. На рис. 5.13 показана зависимость изменения истинной концентрации твердой фазы в единице объема реактора от концентрации частиц в потоке при различных линейных скоростях движения газового потока. Подобные зависимости получены авторами [66, 79] для частиц со средним диамет-пом — 64, 150, 250 мкм. Установлено, что с увеличением линейной скорости граиспортирующего агента снижается истинная концентрация с одновременным увеличением текучей концентрации. [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология