Испытания рабочих коэффициентов

Цели испытаний, проводимых после монтажа холодильного оборудования, ремонта или реконструкции, состоят в проверке соответствия холодопроизводительности оборудования проектным данным и установлении технико-эксплуатационных показателей его работы. Для этого определяют производительность компрессоров, мощность, затрачиваемую для них, рабочие коэффициенты, тепловую нагрузку аппаратов и коэффициенты теплопередачи в них. [c.232]

При испытании компрессора измеряют давления и температуры паров при всасывании и нагнетании, количество циркулирующего холодильного агента, потребляемую мощность, число оборотов компрессора и расход воды в охлаждающих рубашках (при наличии их). Для более полного испытания производят индицирован и е компрессора. Основные показатели работы одноступенчатого поршневого компрессора холодопроизводительность Qa ккал/час, потребляемая мощность N квт, удельная эффективная холодопроизводительность ккал/квт-ч в рабочие коэффициенты л. и Т1 . [c.235]

Особое внимание обращают на составление теплового баланса, в котором отмечают подведенное и отведенное тепло с учетом всех потерь в окружающую среду. К основным данным испытания относятся холодопроизводительность брутто и нетто, удельная холодопроизводительность, подводимая к компрессору мощность и рабочие коэффициенты его. [c.240]

Испытания головных образцов являются типовыми и предназначены для исследования рабочих процессов в компрессоре и определения его основных рабочих коэффициентов. Контрольные испытания, которым подвергаются все остальные серийные компрессоры, предназначены лишь для проверки основных показателей компрессора (производительности, мощности, удельных затрат энергии). Цель испытаний, проводимых периодически в условиях эксплуатации, — определение параметров компрессора (потребляемой мощно- [c.66]

Сдаточные испытания. Проверка надежности работы в условиях эксплуатации ведется при длительной непрерывной и цикличной работе нескольких компрессоров. До испытания производят измерения трущихся деталей, определяют характеристики и рабочие коэффициенты компрессора. После проверки на износ испытания повторяют. Тщательный осмотр и измерение деталей позволяют сделать выводы о надежности машины и возможности обеспечить выполнение заводских гарантий. [c.88]

Качество действительной характеристики Q — Я центробежного насоса при работе на воде (восходящая или нисходящая) не может определяться формулой (3.3), поскольку угол выхода лопатки из колеса центробежного насоса р не бывает более 90°. Это качество зависит от характера движения жидкости в межлопаточном канале, числа лопаток колеса и коэффициента быстроходности насоса. На рис. 3.2 приведены рабочие характеристики центробежного насоса ЦС-65 при работе на воде с различным числом лопаток в колесе z. При испытании рабочего колеса с числом лопаток z = 12 рабочая характеристика Q — Н (1) имеет восходящий участок, при z = 6 максимум рабочей характеристики 2 перемещается ближе к оси напоров, а при испытании насоса с числом лопаток а колесе z = 3 рабочая характеристика 3 нисходящая. Таким образом, качество характеристики можно регулировать числом лопаток z при z < Zkp получаются нисходящие характеристики при z > z p — характеристики с восходящим участком. Восходящий участок А В напорной характеристики Q — Н (см. рис. 3.1, б) определяет неустойчивый режим работы насоса. Такие характеристики насосов нежелательны вследствие возможности возникновения гидравлических ударов в напорной линии при малых подачах насоса, соответствующих участку АВ. [c.40]

Масло, выходящее из испарителя и возвращающееся в компрессор, несет в себе некоторое количество растворенного фреона. В компрессоре фреон испаряется, вследствие чего снижаются рабочие коэффициенты. Поэтому при испытаниях фреоновых компрессоров необходимо измерять концентрацию масла в циркулирующем фреоне. Прибор для определения концентрации масла объемным способом (рис. 173,6) представляет собой сосуд, который включают между ресивером и регулирующим вентилем [37]. Масло-фрео-новый раствор циркулирует через прибор до окончания опыта. После этого закрывают вентиль у входа в прибор, отсасывают фреон и определяют по смотровому стеклу высоту слоя масла. Относя его к объему сосуда, определяют объемную концентрацию масла [c.322]

Допускаемые напряжения и коэффициенты запаса прочности для рабочих условий, условий монтажа и испытаний. [c.168]

На основании результатов исследования данного раздела можно сделать следующее. Основным параметром, определяющим ресурс оборудования является отношение испытательного ри к рабочему рр давлению, которое интерпретируется как действительный коэффициент запаса прочности, обеспечиваемый при испытаниях. [c.61]

На данном объекте испытание применимости ПАВ для заводнения нефтяного пласта проводили с начала разработки месторождения, что обеспечило, по данным БашНИПИнефти, более высокие показатели разработки на опытном участке. Коэффициент текущей нефтеотдачи (15%) на опытном участке достигнут при обводненности продукции добывающих скважин, на 20—25 % меньшей, чем на контро.пьно.м, хотя темп закачки и отбора был выше. Для достижения одинаковой нефтеотдачи на опытном участке потребовалось в среднем в 2 раза меньше рабочего агента, чем на контрольном так, при Т1=15% накопленный водонефтяной фактор составляет соответственно 21 и 55 %. [c.89]

Приведем такой пример. Во время испытания трехплунжерного насоса при давлении Рк = 30—50 МПа вследствие расширения жидкости, остающейся в мертвом пространстве, объем которого в 26 раз больше рабочего объема, коэффициент подачи составлял всего а = 0,5, но к. п. д. оставался высоким (т) = 0,86). [c.117]

Коэффициент запаса устойчивости при расчете элементов аппаратов на устойчивость по нижним критическим напряжениям в пределах упругости, принимается для рабочих условий = 2,4 для условий испытаний и монтажа Лц = = 1,8. [c.13]

Коэффициент запаса устойчивости Пу при расчете [рп в, -F e и [Л1 ] составляет 2,4 —для рабочих условий и 1,8 —для условий испытания и монтажа. [c.33]

Коэффициент запаса устойчивости в рабочем состоянии Яу == 2,4 при испытании 11у.и= 1.8. [c.42]

Влияние рабочей среды на пластичность металла учитывается введением коэффициента где и / -относительное сужение образца при испытаниях в данной рабочей среде и на воздухе. [c.90]

В период промышленного испытания на печи РКЗ-72Ф масса характеризовалась следующими показателями коэффициент текучести — 2,2, зола — 5,4%, летучие — 14,4%, УЭС — 81,3 ом мм /м, механическая прочность на разрыв —21,5 кг/см Проведен замер температурного поля электрода. Расположение температурных зон электрода показало, что изотерма 800° С находится на уровне нижнего среза контактных плит. Отработан режим загрузки массы, перепуска и коксования электрода.. За период испытания выполнена математическая обработка режимов эксплуатации электрода печи РКЗ-72Ф на новой массе на ЭВМ. При рабочей мощности электропечи 39,8 мВт удельный расход электроэнергии на единицу перепуска электрода составил 25,5 мВт/см. [c.24]

Кавитационный коэффициент быстроходности. Профессор С. С. Руднев обобщил опыт кавитационных испытаний насосов на основе рассмотрения условий динамического подобия потоков при входе в рабочее колесо и предложил новый коэффициент [c.378]

Исходные данные. Внутреннее давление р = 0,4 МПа, высота фильтра = 3500 мм,внутренний диаметр D = 1600 мм, угол при вершине конуса 2а = 90°, расчетная температура t = 60°С, материал днища — сталь 10. Допускаемые напряжения для рабочего состояния [ст] = 127 МПа, для гидравлических испытаний [ст] = 147 МПа, плотность обрабатываемой среды = 1300 кг/м прибавка к расчетной толщине стенки с = =2,54 мм, коэффициент прочности сварного шва ф = 0,9. [c.437]

Исходя из того, что коэффициент негерметичности т определяет объем газа, выделяющегося через неплотности в долях от всего объема, занимаемого газовой фазой, считают количество выделившегося газа по формуле (3.3), которой можно пользоваться только, если оборудование испытывается на плотность рабочим газом при рабочих температурах и давлении. Но в нормативных документах [3—8] предписано проводить испытания на плотность сжатым воздухом или азотом. Указанные в нормативных документах значения коэффициента т нормированы для случая испытания оборудования на плотность воздухом, а не рабочим газом. Применение формулы (3.3) в силу этого неправомочно, так как рабочий газ имеет другую относительную молекулярную массу и температуру, чем газ, используемый при испытании. [c.13]

Выходная информация расчета аэродинамических сопротивлений оросителя представляет собой таблицу, которая содержит значения расчетных коэффициентов ор- заголовке помещают описание конструкции оросителя и его основные размеры, указывают дату испытаний и исполнителей. В таблице приводят также результаты измерений, промежуточные и окончательные подсчеты. Поскольку значения с.о и ор зависят от числа Не (скорости воздуха), в нижней ее части дают усредненные значения с.о и в узком рабочем диапазоне скоростей воздуха и максимальные отклонения в процентах от этих усредненных значений с указанием соответствующей скорости движения воздуха. [c.82]

Если испытание проводят с целью проверки соответствия смонтированного холодильного оборудования проектным данным или номинальной производительности его, то условия испытания необходимо возможно более приблизить к проектным — номинальным условиям. При невозможности точного соблюдения этих условий определение основных показателей — холодопроизводительности, потребляемой мош-Аости и рабочих коэффициентов — производят путем соответствующих пересчетов. о1й чёмисратуры кипския и конденсации при испытанкк отличаются от проектных не более чем на 5° С, то принимают значения коэффициентов подачи одинаковыми и пересчет ведут в отношении величин удельных объемов и весовой холодопроизводительности. При отклонении числа оборотов компрессора от проектного ве более чем на 15% величины Q , N1 и Ы, пересчитывают пропорционально отношению чисел оборотов. [c.240]

Это явление >1ло обнаружено при испытаниях тихоходных компрессоров, всасывающих влажный пар или охлаждаемых слишком холодной водой. Оказалось, что при понижении температуры стенки до определенного предела происходит отчетливое изменение индикаторных диагршм показатель политропы сжатия резко снижается. При этом политропа расширения протекает более полого и рабочие коэффициенты компрессора соответственно падают. [c.40]

Выбор числа дисков. При неизменной ширине рабочего колеса изменять коэффициент проходного сечения можно за счет разгшчного числа дисков /, т. е. варьируя шириной щели Ъ и толщиной дисков 5. Если изменять /), то происходит отклонение ширины зазора от оптимальног о значения opt и, естественно, уменьшится напор и КПД. Это подтверждается испытаниями рабочих колес, имеющих постоянную ширину 1 и различное число рабочих зазоров (рис. 46). Наилучшие характеристики имеет насос, в котором пшрина Ь соответствует значению параметра течения Л = 1Д5 (колесо № 21). Чем меньше толщина дисков 5 при постоянных Ь м Ьх, тем большее число дисковых пар имеется при данной ширине колеса. При этом, с одной стороны, напор И должен возрасти вследствие уменьшения коэффициента расхода с другой стороны, уменьшение коэффициента проходного сечения способствует снижению напора. Коэффициент /. уменьшается также при утолщении дисков и, как следует из приведенных выше на рис. 46 результатов испытаний рабочих колес с различным значением f , это ухудшает характеристики насоса. [c.64]

В насосах с турбулентным течением коэффициент расхода перекрывает более широкий диапазон значений, в связи с чем верхняя граница oj равна 120. По мере уменьшения ширины рабочего колеса < 0,8) величина oj также становится меньше. Однако беспредельно уменьшать bi нельзя, так как станет малой ширина выхода из колеса 2 и, следовательно, возрастут потери напора в отводе. Как следует из экспериментов (см. рис. 60), ширина bi должна быть такой, чтобы число Re > 300 и Й2/2Д > 200, где Д - величина шероховатости стенок конического диффузора. Поскольку Re j зависит не только от 2. но и от со, v,, го установить аналитически четко нижнюю границу для oj не представляется возможным. При испытании рабочих колее (см. табл. 2) минимальное значение j. равнялось 10, при этом оставалс вполне приемлемым КПД насоса г — 0,4- 0,45 при коэффициенте напора Н -0,5 -Ь0,6. [c.73]

Даже тщательно разработанные конструкции,основанные на правильном учете всех особенностей, могут подвергнуться нарушениям прочности, если велики раз1юстп температур н сложна геометрическая форма поэтому может потребоваться эксиеримептальная проверка. Хороший анализ конструкции должен выявлять как рабочие условия, могущие вызвать нарушение прочности, так и программу опытной проверки, требующейся для исследования надежности конструкции. Иногда полезно проводить содержательные испытания при комнатной температуре путем наложения известных заранее перемещений на конструктивные элементы масштабной модели. Может оказаться эффективным электрическое нагревание некоторых элементов модели. Изготовление ее из материалов, имеющих разные коэффициенты теплового расширения, может обеспечить получение разности тепловых деформаций при изотермическом нагревании. [c.156]

Найти срок службы сосуда, отработавшего нормативный ресурс (более 10 лет). Сталь 20, 8 = 14 мм Дв=2,6 м Рр=1,43 МПа Ов=460 МПа От=260 МПа Уо=0,06 мм/год = 5. Сосуд испытан при р =1,25Рр. Температура рабочей среды Т = ЗООК. Для стали У=7 мVмoль К= 8,31 Мдж/моль°К С=860 МПа п = 0,25. По формуле (17) находим коэффициент Ку к. = 6,0. [c.10]

Для примера рассмотрим обработку результатов коррозионно-усталостных испытаний образцов диаметром рабочей части 5 мм из нормализованной стали 20 при чистом изгибе с вращением в 3 %-ном растворе ЫаС1 (рис, 12). В зависимости от базы испытания, состояния поверхности образцов графики коррозионной усталости в полулогарифмических координатах могут быть представлены в виде прямой или ломаной линии с одним, а реже с двумя перегибами. Тогда каждый прямолинейный участок необходимо подвергать обработке отдельно. Для стали 20 в полулогарифмических координатах четко выражены два прямолинейных участка, поэтому подвергаем обработке отдельно верхнюю и нижнюю ветви кривой. Исходные данные об уровне напряжений а и времени до разрушения N заносим в табл. 2 и 3. Через точку М (см. рис. 12) с координатами (антилогарифм среднеарифметического значения 1д /V) и V (среднеарифметическое значение а) проводят две прямые, рассчитанные по уравнениям (1) и (2) с использованием данных табл. 3 и 4 площадь между прямыми охватывает наиболее вероятное местоположение экспериментальных точек. Чем меньше разброс экспериментальных точек, тем меньше разница между коэффициентами Ь, и 2. Критерием разброса экспериментальных точек служит коэффициент корреляции г =b /Ь . При минимальном разбросе л ->1. Поскольку кооордина-ты точки перелома кривой точно установить трудно, то при построении кривой кор-розинной усталости отдельные ветви соединяют плавной линией. [c.33]

Если представить результаты испытаний в двойных логарифмических координатах в виде зависимостей отношения пределов выносливости подобных образцов разного диаметра от отношения рабочих диаметров, то окажется, что они имеют вид семейства прямых равнонаклоненных линий (рис. 73), каждая из которых отражает масштабную зависимость для образцов с одинаковым теоретическим коэффициентом концентрации напряжений. Следовательно, масштабную зависимость предела выносливости можно аппроксимировать степенной функцией [c.141]

В результате испытаний должны быть определены 1) расход воздуха в вентиляционной сетн 2) осномые параметры вентилятора, работающего в этой сети (полное давление, затрачиваемая мощность, коэффициент полезного действия, частота вращения рабочего колеса вентилятора) 3) эпюра давлений в сети, присоединенной к вентилятору 4) характеристика сети. [c.320]

Индивидуальной, нли частной, характеристикой турбогазодувки и турбокомпрессора называют график зависимости напора Н (давления или степени сжатия газа pjpi), мощности на валу машины и коэффициента полезного действия т] от производительности V (по объему всасываемого газа) при постоянном числе оборотов рабочего колеса и определенном состоянии всасываемого газа. Эта характеристика строится на основании данных испытания машины и имеет в принципе тот же вид, что и для центробежного насоса (см. рис. П-9, а). Кривая зависимости Н (р) = f (V) и в данном случае имеет точку относительного максимума, левее которой (восходящая ветвь кривой) располагается область неустойчивой работы машины ( помпажа ), характеризующаяся резкими колебаниями производительности, толчками и вибрацией. Как и в случае центробежного насоса, на кривой зависимости г] = f (V) также имеется экстремальная точка, соответствующая конкретной паре значе- [c.153]