Коэфициент отводах

Из этого можно заключить, что коэфициент расхода для остроугольной диафрагмы можно точно предсказать, благодаря чему калибровка ее становится не обязательной. Отказ от калибровки требует тщательной установки диафрагмы в соответствии с определенными условиями. Главными требованиями являются правильная круглая форма диафрагмы, тщательное центрирование ее в трубопроводе при достаточно длинном прямом отрезке его до и после диафрагмы и установление в определенных точках кранов для измерения давления. Для вышеуказанных значений коэфициентов отводы давлений должны находиться или 1) во фланцевом соединении, или 2) в соединении горловины. [c.380]

Если регенерация тепла отходящих продуктов не даст возможности подогреть сырье до требуемой температуры, можно для подогрева сырья устроить в трубчатой печи отдельный змеевик. Для удешевления крекинг-установки и ее эксплуатации нужно насколько возможно снижать коэфициент рециркуляции и предварительный подогрев сырья в отдельном змеевике печи, так как это ведет к сокращению числа труб для крекинга, т. е. к уменьшению веса легированных труб и к сокращению времени, потребного на очистку их от кокса. Для побочных целей, например обогрева кипятильника стабилизационной колонны, тепло крекинг-флегмы можно использовать только в том случае, если коэфициент рециркуляции сохраняется минимальным и имеется избыток тепла в системе, подлежащий отводу с помощью водяного охлаждения. [c.125]

Нагретый до очень высокой температуры, он не плавится, но при температуре 3500° начинает возгоняться. Удельный вес прессованного графита 2,0—2,26 кг л, кажущийся удельный вес изменяется в пределах 1,65 до 1,86 кг л. Коэфициент его теплопроводности не является величиной постоянной и лежит в интервале между теплопроводностью меди и чугуна. Высокая теплопроводность способствует хорошему отводу тепла от поверхности трения. [c.235]

Значения коэфициента С для отводов с углом закругления 90° [c.139]

Вычислить холодильный коэфициент, затрату работы и необходимую мощность машины, работающей по идеальному циклу Карно, если отводятся 5500 ккал/час при —10°. Температура конденсации 15°. [c.316]

Коэфициенты сопротивления в отводах (рис. 22) или закруглениях определяют по формулам [c.77]

В оросительных конденсаторах с верхним подводом холодильного агента недостаточно хорошо используется поверхность теплообмена вследствие затруднительности отвода конденсата. Поэтому широкое распространение получили оросительные конденсаторы с. промежуточным отводом жидкого холодильного агента (рис. 393). Конденсатор изготовлен из отдельных сварных трубчатых секций, состоящих из горизонтальных труб. Подвод холодильного агента происходит снизу. Сконденсировавшийся жидкий холодильный агент отводится в нескольких местах по высоте, в концах горизонтальных труб. Отдельные секции соединяются между собой коллекторами. Обычно такие конденсаторы устанавливаются вне здания (на крыше.или в специальных помещениях) и работают совместно с устройством для охлаждения циркуляционной воды, например градирнями, прудами и др. Коэфициент теплопередачи в них достигает 600—800 ккал/м час °С. [c.622]

Производительность карбонизационной колонны может быть значительно увеличена, если работать на газе с более высоким содержанием СО2, например при условии использования отбросной 90%-ной углекислоты, получаемой при производстве водорода конверсионным методом (стр. 206). Увеличение производительности колонны в этом случае можно объяснить тем, что скорость реакции в нижней зоне колонны приблизительно пропорциональна концентрации СО2 в газе, при условии хорошего охлаждения колонны для отвода тепла реакции. Повышение парциального давления СО2 в газе увеличивает коэфициент использования натрия до 74% и выше, что снижает расход хлористого натрия на 4—5%, уменьшает потери аммиака, сокращает объемы промывателей и т. д. [c.280]

Если при рассмотрении процесса всасывания насосов, перекачивающих жидкие газы, приходится обращать внимание на то, как избежать образования газовой подушки, сохранить высокое значение объемного коэфициента насоса, то в газовых компрессорах прежде всего приходится обращать внимание на предотвращение образования конденсата во время сжатия и своевременный отвод его из цилиндров компрессора. [c.282]

Если бы удалось раскрыть механизм возникновения локальной турбулентности, то возможно было бы найти и способ усиления ее. В таком случае оказалось бы возможным влиять в необходимом направлении на мощность и коэфициент полезного действия. Вполне вероятно, что при более быстром горении снизится тенденция топлива к детонации, так как в этом случае меньше времени отводится для предпламенных реакций. [c.37]

Из свойств разделяемых продуктов наибольшее значение имеют температуры кипения. Чем ближе друг к другу находятся эти температуры, тем труднее поддается разделению смесь и тем большее число тарелок должна иметь, при прочих равных условиях, колонна. Чем полнее соприкасаются между собой пар и жидкость в колонне, тем меньшее число тарелок может иметь колонна. При подсчетах числа тарелок исходят из предположения о полном соприкосновении между паром и жидкостью на тарелке. В результате такого подсчета получается так называемое идеальное число тарелок. На практике, однако, полное соприкосновение между паром и жидкостью никогда не достигается, и действительное число тарелок всегда должно быть значительно больше теоретически подсчитанного. Отношение между теоретическим и действительным числом тарелок, выраженное в процентах, называется коэфициентом полезного действия колонны. Величина этого коэфициента обычно не превышает 80%, и большей частью равна 40—70%. Чем больше флегмовое число колонны, тем меньшее число-тарелок, при прочих равных условиях, она может иметь. В предельном случае, когда пары целиком в виде флегмы возвращаются в колонну, число тарелок будет наименьшим, но производительность такой колонны ранца нулю, или, как говорят, колонна работает на себя . В обратном случае, т. е. когда почти все пары, идущие из колонны, отводятся в холодильник и лишь минимум флегмы (подсчитанный теоретически) возвращается в колонну, производительность установки будет, очевидно, наибольшей. В этом случае для полного разделения смеси колонна должна была бы иметь бесконечное число тарелок. На практике приходится выбирать какое-то среднее положение между этими предельными случаями, учитывая, что с увеличением числа тарелок возрастает не только производительность колонны, но и затраты на ее изготовление и монтаж. [c.340]

Коэфициент местного сопротивления приемника за отсутствием опытных данных оцениваем, как вход в трубу (табл. 29, п. 10) S, =0,3 отвод с г.= [c.210]

Межступенчатый поток обеспечивается химическими реакциями с потоками, покидающими нижнюю и верхнюю части колонны, а не подводом и отводом тепла или расширением и сжатием, как в случае абсорбции. Так как применение тепла или работы обходится дешево по сравнению с расходами на химикалии, разделение химическим обменом будет представлять меньший интерес с точки зрения его практической применимости, чем ректификация или абсорбция, за исключением тех случаев, когда коэфициент разделения при химическом обмене значительно более благоприятен. [c.48]

В этих процессах разделение на каждой ступени осуществляется необратимой деградацией энергии, а не термодинамически обратимым равновесием, как при ректификации, абсорбции или химическом обмене. Для поддержания межступенчатого потока требуется также подвод энергии. В дальнейшем будет показано, что минимальная работа разделения при необратимом процессе обратно пропорциональна квадрату коэфициента обогащения и обеспечивается применением более низкого межступенчатого потока у концов каскада—мест отвода продукта, чем в точке подачи материала. [c.49]

Наиболее распространившиеся у нас туриллы имеют длину 1—1,4 м, ширину около 1 м. Количество их, необходимое для завода данной производительности, не поддается точному расчету и обычно устанавливается по практическим данным. На одном из заводов для абсорбции 300 кг хлористого водорода в час установлена 141 турилла и три хвостовых башни с диаметром 1,5 м. Количество турилл зависит от интенсивности теплоотвода, то есть от поверхности охлаждения. Величина общего коэфициента теплоотдачи при естественном охлаждении турилл наружным воздухом не превышает 10—12 ккал/м - час °С. При такой малой интенсивности теплоотдачи абсорбция лимитируется не величиной поверхности контакта фаз, а отводом тепла. Иногда для лучшего охлаждения туриллы помещают в ящики с проточной водой. Это, однако, применяется редко, так как затрудняет обслуживание — наблюдение за герметичностью кислотных вводов и т. п. , Ь- [c.281]

Как видно из коэфициентов скорости поглощения, приведенных в табл. 33, при соприкосновении двуокиси азота с 98%-ной азотной кислотой равновесие устанавливается быстро, и общая скорость процесса поглощения в значительной мере определяется скоростью отвода выделяющегося тепла. [c.232]

Формула непригодна для горизонтальной стенки (поскольку в этом случае решающим фактором будет являться отвод конденсата и при наличии пленки коэфициент теплоотдачи будет приближаться к значению коэфициента для воды). [c.27]

При нагреве вальцов паром для улучшения коэфициента теплопередачи от пара к стенке и материалу важно выводить из полости воздух, попадающий с паром или из системы при охлаждении цилиндра. Этот отвод осуществляется периодическим открытием воздушного крана или на конденсационном горшке или на одном из днищ цилиндра. Наличие воздуха влияет и на температуру конденсирующегося пара, которая в этом случае будет ниже за счет уменьшения парциального давления пара в смеси с воздухом (см. стр. 224). [c.210]

В том случае когда количество воздуха значительно, чтобы избежать скопления его в паровых пространствах последних корпусов и связанного с этим понижения коэфициентов теплопередачи, воздух отводят из всех корпусов непосредственно в конденсатор. [c.314]

Материал нагревается прямым соприкосновением с цилиндрами, обогреваемыми паром, и принимает температуру значительно более высокую, чем температура сухого термометра в воздухе. Устанавливающаяся температура равновесия является функцией скорости передачи тепла от пара к материалу и скорости испарения воды. Если температура материала становится ниже равновесной, скорость передачи тепла от пара к материалу больше, и количество тепла больше того, что требуется для испарения в этом случае материал стремится к перегреву. Если температура материала становится выше равновесной, скорость отвода тепла, расходуемого на испарение, больше, чем скорость притока тепла материал остывает. Таким образом высокий коэфициент теплопередачи от пара к материалу дает высокую скорость передачи тепла при малой температурно разности, т. е. более высокую температуру материала и скорость сушки. [c.481]

Первые две проблемы — контроль температуры и отвод и использование тепла — могли быть решены введением циркуляции через реактор по системе труб какого-либо теплоносителя. Однако применяемые обычно в качестве теплоносителей вода, пар, воздух и др. здесь оказались мало пригодными. Водяное охлаждение могло вызвать местное переохлаждение и затухание горения кокса при воздушном охлаждении требовалась огромная поверхность теплообмена вследствие малых коэфициентов теплопередачи и т. д. Этими недостатками не обладали расплавленные соли состава 40% NaN02t 7% аМОз и 53% КМОз. Эта смесь солей плавится при 142,2° С, плотность ее 1,99 при 149° С и 1,68 при 554° С теплоемкость солей (теплоносителя) в твердом виде 0,32, расплавленных [c.232]

Если нужно отводить или подводить тепло в исевдоожиженный слой через поверхность нагрева, то коэфициенты теплопередачи при режиме кипящего слоя получаются очень высокие и обеспе-чиваюг эффективную теплопередачу. [c.263]

Температуры кипения ряда высших н-алканов, найденные Мези, сопоставляются в табл. 308 со значениями, вычисленными с помощью коэфициентов А, В п С, подобранных в цитированной выше работе Тиличеева и Иогансена (см. табл. 310). Для н-алканов gi — С34 температуры кипения, вычисленные по Тиличееву и Иогансену, на 1—3° выше значений, найденных экспериментально Мези. Это расхождение можно частично объяснить тем, что определение техмператур кипения путем перегонки из колбы с отводом часто дает значения на 1—2° ниже истинных. Для н-алканов С34 —С36 температуры кипения при 3 мм, вычисленные по Тиличееву и Иогансену, превышают экспериментальные данные Мези на 5—6°. Причина этого расхождения не может быть установлена до получения более точных экспериментальных данных. [c.305]

Отношение между теоретически подсчитанным числом тарелок и действительно необходимым для достижения определенной степени разделения, выраженное в процентах, называется коэфициентом полезного действия колонны. Величина этого коэфициер та обычно не превышает 80% и большей частью составляет только 40—70%. При подсчете числа тарелок необходимо учитывать также количество флегмы, возвращаемой в колонну. Отношение количества флегмы к количеству жидкости, выводимой из дефлегматора наружу, называется флегмо-вым числом . Чем больше флегмовое число, тем меньшее число тарелок может иметь колонна. В предельном случае, когда пары целиком в виде флегмы возвращаются в колонну, число тарелок будет наименьшим. Пр )изводительность такой колонны однако будет равна нулю, так как она совершенно не будет давать продукта. В этом случае, как говорят, колонна работает на себя . Вся теплота, подводимая к колонне, будет тратиться бесполезно, или, как говорят, расход тепла будет бесконечно большим. В обратном случае, т. е. когда мы будем почти все пары, идущие из колонны, отводить в холодильник и лишь минимум флегмы (подсчитанный теоретически) возвращать в колонну, производительность установки будет очевидно наибольшей и расход тепла, затрачиваемого на единицу продукта, будет наименьшим. Такой случай в действительности однако не может иметь места, так как для по шого разделения в этом случае потребовалось бы бесконечно большое число тарелок. [c.110]

Коэфициент сопрогивления в 30 отводах [c.154]

Если производительность нитраторов определяется скоростью отвода тепла, то очевидно, что она пропорциональна коэфициенту теплопередачи, средней- разности температур между охлаждаемыми материалами и охлаждающим агентом и поверхности теплообмена. Возможности увеличения коэфициента теплопередачи и средней разности те.мператур ограничены, увеличение же теплообменивающей поверхности допустимо до весьма больших пределов, и поэтому, идя в направлении увеличения производительности аппаратуры, стремятся увеличивать ее теплооб.менивающую поверхность. [c.197]

Вследствие таких низких значений коэфициентов разделения, требуется оборудование очень большого объема по сравнению со скоростью подачи продукта. Это обусловливает большой постоянный расход и продолжительный пусковой период. Юрэй нашел, что для уменьшения расходов и сокращения пускового периода выгодно проводить процесс в каскаде колонн, у которых межступенчатый поток, диаметр и количество задерживающегося продукта на теоретическую тарелку последовательно уменьшаются от точки подачи до конца колонны — места отвода продукта — таким образом, что отношение межступенчатого потока к минимальному потоку приблизительно равно 2 во всей установке. Примером этого является процесс, применявшийся Юрэем [19] для разделения N1 , схема которого показана на рис. 12. Этот процесс основан на устанавливающемся в жидкой фазе равновесии [c.46]

При воздушной охлаждения коэфициент теплопередачи а зависит т скорости воздуха W. По Юргесу (т. I, стр. 629 и сл.) при гладкой стенке и < 5 м/сек o iS-t-a,4 W, при трубах (т. I, стр. 623) значительно больше. Температура стенки будет очень большой, если не позаботиться об увеличении наружной поверхности, например ребрами, и повышении а за счет большой скорости воздуха. При поршнях цилиндрическая направляющая втулка способствует отводу тепла. При увеличении наружной поверхности предпочтительно применение хорошо проводящего металла (алюминий, электрон), чтобы понизить внутреннюю температуру стенки. [c.449]

Обогревающая среда должна иметь достаточный коэфициент теплопередачи, иначе возможен перегрев массы вследствие недостаточного отвода тепла этот перегрев может по.а0сти к браку. Температура среды при недос таточном отводе тепла отличается от температуры массы. Это нужно особенно учитывать при большой величине отверждаемых отливок. [c.49]

Если межполивной период I дней, то время отвода профильтровавшейся воды с участка должно быть г=п(, где п — некоторый коэфициент, меньший единицы. [c.157]

Зная площадь участка <о в гектарах, количество подлежащей отводу воды с 1 га а в куб. метрах, время отвода воды г в сутках и коэфициент неравномфности 7(=],5, можно найти расчетный секундный расход [c.157]

Пример. Определить модуль стока для полей орошения иа супесчаных почвах. Межполивной период г=5 суткам норма нагрузки на 1 га д = 50 количество подлежащей отводу воды с 1 га л а-(/ = 0,5 X 50 X 50 = 125 м время отвода воды г=п1 принимаем равным 2 суткам и коэфициент неравномерности отвода А = 1,5. [c.157]

Местные сопротивления. Всякое изменение скорости течения газа как по величине, так и по направлению вызывает дополнительную, так называемую местную потерю энергии. Такие детали трубопровода, как колена, тройники, отводы, отчасти закрытые задвижки, измерительные диафралмы и т. о., нарушают установившийся поток газа, образуют мертвые пространства и вихревые потоки, на что расходуется некоторая часть энергии потока. Если сечения трубы до и после такого места одинаковы, то скорости тоже одинаковы поэтому кинетическая энергия потока остается неизменной и потеря идет за счет потенциальной энергии, т. е. давления. Экспериментально найдено, что потеря давления, вызываемая местным сопротивлением/ пропорциональна квадрату скорости. Обычно ее выражают произведением некоторого постоянного коэфициента сопротивления С на скоростной напор [c.224]

Местный пережог чугуна. Вопросы окисления могут иногда стать важными и в литейных, хотя, повидимому, местное окисление отливок можно отнести не столько за счет прямого взаимодействия с кислородом, сколько за счет реакции горячего металла с влагой формовочного песка в таком случае выделяется водород, могущий неблагоприятно действовать на металл. Лепп указывает, что сильное окисление, повидимому, происходит только в местах, где нет возможности для отвода тепла, так как температурный коэфициент таких реакций довольно высок. Он приводит различные примеры (относящиеся, очевидно, к медным- сплавам) местного пережога вследствие неправильного устройства форм. Одной из возможных причин является помещение литника или выпора слишком близко к телу отливки, что, ме)шая отводу тепла, ведет к местному окислению. Очевидно теплопроводность, удельная теплоемкость и проницаемость формовочного песка, которая в свою очереДь зависит от степени его влажности, влияет на склонность к пережогу эти вопросы подробно разбираются Лепном. [c.158]

Параллельное питание на практике никогда не применяется кроме выпарки растворов поваренной соли или в тех случаях, где на выпарку раствор поступает насыщенным, а концентрированный раствор из аппарата не отводится вовсе. Webre [ hem. Met. Eng.27, 1073 — 1078 (1922)] произвел расчеты для выпарного аппарата с определенным неизменяемым полным перепадом температур при определенном отношении весов слабого и концентрированного растворов и определенных значениях коэфициентов теплопередачи. Полученные им кривые показывают расход пара на 1 /сг испаренной воды для различных начальных температур и различных способов питания (рис. 22). Эти результаты имеют лишь частное значение, поскольку будут меняться условия, принятые в этом расчете как неизменные. [c.312]

Отвод воздуха регулируется обычно на-глаз открытием воздушных краников. В большинстве случаев считают, что лучше потерять некоторое количество пара, чем понижать коэфициент теплопередачи вследствие недостаточной продувки. Было указано, что продувку можно контролировать, установив термометры на продувочной линии, тогда продувочные краны доЛкны открываться настолько, чтобы термометр показывал температуру, приближающуюся к температуре парового пространства. Автор никогда не видел этого метода на заводах, но в лабораторной практике он оказался очень полезным. [c.314]

Расположение продувочных трубок не всегда легко определить. Общее мнение таково, что воздух будет скапливаться в конце пути пара, если последний имеет какую-нибудь определенную скорость в определенном направлении так например в аппаратах с горизонтальными трубками воздух надо отводить на стороне, противоположной впуску пара. В аппаратах типа Яриана, Кестнера и других, имеющих длинное цилиндрическое паровое пространство, — если пар вводится на одном конце, а воздух удаляется на другом — продувка будет весьма полной. В вертикальных нормального типа выпарных аппаратах пар не имеет определенного направления. Продувочные трубки присоединяют обычно по внешней окружности парового пространства, это же относится и к вертикальным аппаратам с подвесной поверхностью. Продувочные краны должны быть расположены в верхней и нижней части- парового пространства, Удаление воздуха из нижней части можно обеспечить, применяя поршневые конденсатные насосы, взятые с хорошим запасом производительности. То обстоятельство, что воздух тяжелее пара при равных давлениях и температурах, не имеет никакого значения, так как конвекционные токи в паровом пространстве более чем достаточны, чтобы перемешивать газы, если только нет определенного движения, которое может увлекать воздух в каком-нибудь определенном направлении. Перегородки внутри парового пространства для придания пару направления и для скопления воздуха в определенном месте осложняют устройство и не имеют значения в большинстве выпарных аппаратов, потому что при, общем коэфициенте теплопередачи ниже 5000 частный коэфициент со стороны пара настолько велик, что даже значительное его изменение едва отразится на общем коэфициенте. [c.314]

Рис. 31. Коэфициенты расхода а из уравнения (8) для трубок Вентури и для диафрагм с фланцевыми отводами, расположенными центрироваино в трубопроводах.

Справочник химика 21

Химия и химическая технология