Поток весовой

Паросодержания подсчитывались из теплового баланса в предположении, что между фазами отсутствует скольжение. Температура жидкости на входе и на выходе из трубы измерялась термопарами. Опыт начинался, когда температура жидкости на выходе была немного ниже температуры насыщения. При этом тепловой поток медленно увеличивался при постоянных значениях расхода жидкости, температуры на входе и давления в контуре. Когда устанавливалось кипение жидкости, температура поверхности при увеличении теплового потока изменялась значительно медленнее. При дальнейшем увеличении теплового потока и паросодержания температура верхней образующей стержня принимала значения, близкие к величине выходной температуры, а затем заметно повышалась (коэффициент теплоотдачи падал). Тепловой поток увеличивался до тех пор, пока температура стержня не приближалась к точке плавления серебряного припоя, приваривающего термопары к стержню. В расчет принимались только величины, измеренные на выходе из экспериментального участка. Поэтому значения теплового потока, весовой скорости, паросодержания и коэффициента теплоотдачи рассчитывались для выходного сечения. Авторы предполагали, что плавный переход от пузырькового кипения к пленочному вдоль верхней образующей греющего стержня происходил вследствие разделения фаз в горизонтальной трубе. Этот переход хорошо воспроизводился. [c.57]

Установлено, что температурный напор по длине трубы сначала несколько уменьшается, а затем, пройдя через минимальное значение, начинает быстро расти. При приведенных выше значениях теплового потока, весовой скорости и давления для паросодержаний от 50 до 65% коэффициент теплоотдачи колеблется в пределах 7,05 102— 1,12 - 103 ккал м - С. [c.107]

Из уравнений (2.5.38), (2.5.44) и (2.5.46) следует, что в горизонтальном потоке весовая концентрация перемещаемого дробленого материала (при движении со скоростями, значительно превышающими 1Ув) практически не зависит от увеличения линейных скоростей, что справедливо, конечно, для определенных интервалов скоростей газов >г. В отличие от этого при восходящем потоке весовая концентрация пыли зависит как от размера твердых частиц, так и от скорости движения транспортирующего газа. [c.165]

При установившемся движении потока весовые расходы жидкости во всех поперечных сечениях потока равны и остается постоянными во времени (закон сплошности), т. е. [c.95]

Весовая (массовая) скорость потока — весовой (массовый) расход жидкости (сжимаемой и несжимаемой) в единицу времени через единицу поперечного сечения потока. За единицу весовой (массовой) скорости потока принимается 1 кг/м сек — такая скорость, при которой в 1 сек через 1 м поперечного сечения потока протекает 1 кг жидкости. В качестве вспомогательных единиц весовой (массовой) скорости потока принимают 1 г/см сек и др. [c.744]

В восходящем потоке весовые концентрации дробленого материала в два-три раза меньше, чем в кипящем слое. Регулирование их может производиться изменением относительного количества 5 твердого компонента, вводимого в систему. Аналогичный способ применим для повышения концентраций плавающих частиц в суспензиях. [c.210]

С — теплоемкость потока весовая или объемная, ккал кг. град (ккал м град). [c.32]

Влага в осушенном газе определялась по помутнению зеркала и с помощью влагомера ШОУ, в исходном потоке — весовым методом с помощью пробоотборника с прокаленным цеолитом KAM. [c.210]

Рассмотрим несколько сечений непрерывно текущего потока. Согласно приведенному определению непрерывности потока, весовая скорость будет одинакова в любом сечении [c.3]

Достижение скорости выхода большей скорости звука (т. е. сверхзвуковой скорости) является возможным, если сконструировать в отверстии приспособление, в котором наступит полное расширение газа от рщ, до р2. Ведь если имеется только отверстие, то дальнейшее расширение происходит уже в пространстве за отверстием. Обратим внимание, что в каждой точке расширяющегося потока весовая скорость постоянна, а меняется расход потока согласно уравнению (2-18). Следовательно, сечение потока газа [c.75]

Для расчета относительного весового содержания водяного пара в произвольном равновесном паровом потоке Gi используется известное выражение (V. ). [c.262]

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

Теплоемкость органической (природной) жидкости, какой является пластовая жидкость (нефть, газ и нефтегазовая смесь), при различных значениях давления и температуры, т. е. при условиях, близких к натурным, почти не изучена, если не считать несколько работ, выполненных за рубежом для газонефтяной смеси с весовым содержанием газа в потоке более 11% (при газовом факторе больше, чем 114 м 1м ) и не более 17% (при газовом факторе меньше, чем 203 м /м ) [10, 40—42, 47, 93, 94]. [c.37]

Экспериментальное определение величины Ср было проведено как для пластовой (однофазной) нефти с растворенным в ней газом, так и для нефтегазовой смеси с весовым содержанием газа в потоке от 20 до 100%, т. е. до чистого пластового газа. Отметим, что в условиях месторождения Песчаный — море нефтегазовая смесь с 10%-ным содерл<анием газа в ней соответствует однофазному потоку нефти, так как пластовый газовый фактор при этом (так же как и на поверхности) равен 105—120 м 1м . Поэтому нефтегазовая смесь рассматривается нами как двухфазная только тогда, когда содержание газа в общей смеси потока равно 20% и более, при этом не наблюдается равенства между значениями пластового и устьевого газовых факторов. [c.46]

Диаграммы 0 — о—Кр иллюстрируются на 20 листах для бинарных потоков с весовым содержанием газа от 10 до 100% (см. рис. 26). В такой графической интерпретации зависимость От—к—/Ср рассматривается впервые и потому, будучи помещенной в атлас, содержит в себе большой познавательный элемент, который может использоваться для представления о тех термогидравлических процессах, которые не всегда явно проявляются при исследовании нефтегазовой залежи. Поэтому предлагается на эти диаграммы обращать особое внимание, так как они имеют большое практическое значение. [c.130]

Значение комплекса для пластовых нефтей (с различным весовым содержанием газа в нефтегазовом потоке) и газа [c.158]

Дозаторы. Дозаторы классифицируют по следующим признакам принцип действия (дискретного и непрерывного действия) число потоков (по числу дозируемых компонентов) способ регулирования производительности (с регулированием производительности питателя, с регулированием скорости транспортирующего весового устройства) принцип взвешивания (рычажные и электромеханические) или набора дозы определенного объема способ управления (дистанционные и с местным управлением). [c.262]

Расходом называется количество жидкости, проходящей через поперечное сечение потока в единицу времени Расход жидкости измеряется в весовых и объемных единицах, например в кг сек, м /сек, л/сек. Секундный объем жидкости V определяется по уравнению [c.31]

При этом коэффициенты V становятся весовыми коэффициентами, равными весовой доле продукта, образовавшегося при полном разложении сырья. Легко убедиться, что уравнения материальных балансов для удельных единиц массы подобны уравнениям для мольных единиц и могут быть получены из них заменой мольных коэффициентов (у м) и скоростей реакции весовыми коэффициентами (V,) и скоростями реакций (гг ,). Пусть, например, нри проведении сложной реакции в потоке материальный баланс но веществу к имеет вид [c.182]

На установке ведутся режимные листы по нагревательно-фракционирующей части и по реакторному блоку установки. В режимном листе периодически, (через каждые два часа) отмечаются все показатели режима работы установки расход потоков, давление и температура в аппаратах, качество получаемой продукции, уровень жидкостей и катализатора в аппаратуре и емкостях, скорость циркуляции катализатора, объемная и весовая скорости сырья и т. д. [c.153]

После 60 итерационных процедур были получены указанные в табл. 1У-4 значения весовых коэффициентов приведенных выше эвристик (случайный выбор пары потоков был исключен заранее). [c.167]

При детальном моделировании ТТО разделения к разделяемому потоку, если это необходимо, добавляется разделяющий агент. Если агрегатное состояние разделяемого потока не соответствует типу ТТО, моделируется полный конденсатор или разделитель фаз. При необходимости моделируется использование хладагентов и теплоносителей с соответствующими температурными уровнями, а также вакуума или повышенного давления. В качестве экономического критерия используется сумма эксплуатационных и капитальных затрат с весовыми коэффициентами. Фактические затраты для данного типа ТТО разделения включают затраты на последующее. выделение разделяющего агента, яа из.ме-нение агрегатного состояния сырья и на перекачку или сжатие потока. Детальное моделирование в процессе синтеза осуществляется с использованием модулей, т. е. упрощенных моделей, без расчета от ступени к ступени . После определения фактических затрат на разделение производится коррекция стоимостных коэффициентов [c.293]

Суммирование потоков в мольном измерении Суммирование потоков в весовом измерении Расчет температуры потока [c.75]

Таким образом, передаточная функция динамической системы или ее дифференциальное уравнение могут быть определены с заданной точностью, если известно достаточное число моментов весовой функции. И, наоборот, если известна передаточная функция, то, раскладывая ее в ряд, можно определить моменты весовой функции системы. Это обстоятельство важно при математическом описании гидродинамической структуры потоков в аппаратах, когда поведение потока с точки зрения времени пребывания его элементов в аппарате отождествляется с поведением некоторой динамической системы так, что функция распределения времени пребывания потока рассматривается как весовая функция этой динамической системы [8] Е (1) = К (1)=С ( ). [c.217]

Как уже упоминалось (см. 4.1), естественной характеристикой гидродинамической обстановки в технологическом аппарате служит его весовая функция К (1), которая статистически интерпретируется как функция распределения элементов потока по времени пребывания в аппарате. В этом смысле весовая функция полностью характеризует линейную систему. В связи с этим задача синтеза интегрального оператора объекта сводится, во-пер-вых, к дискриминации гидродинамической структуры потоков, т. е. установлению характера весовой функции, адекватно отражающей гидродинамику потоков в аппарате, и, во-вторых, к идентификации найденного оператора, т. е. к определению численных значений входящих в пего параметров. [c.240]

Из сравнения х-функций (рис. 4.10) можно сделать вывод о том, что математическая модель с застойной зоной в большей степени отвечает реальной структуре потока. Для количественной проверки этой гипотезы использовался критерий Вычисление критерия выполнялось по 16 точкам весовой функции, v=16. Результаты проверки для степеней свободы г=v—1—1 (условие несмещенности в оценке и идентификация модели по одному параметру В уменьшают число степеней свободы на две единицы), для которой Х =21.064, были в пользу модели с застойной зоной с процентной вероятностью достоверности =10% расчетное значение критерия 9- Расчетное значение критерия х Для модели № 4 равно х =19. [c.259]

Мумм [77] опубликовал данные, полученные при вынужденном движении воды в обогреваемой электрическим током горизонтальной трубе из нержавеющей стали внутренним диаметром 11,8 мм и длиной 2,15 м. Он изучил интенсивность теплоотдачи от равномерно обогреваемой поверхности канала к пароводяной смеси при вынужденном движении потока и количественно оценил влияние паросодержания, теплового потока, весового расхода и абсолютного давления. Весовые скорости в [c.48]

Проведенное авторами сравнение отдельных кривых показало, что на теплообмен влияет только паросодер-жаиие, хотя с увеличением теплового потока, весовой скорости и давления в испарителе коэффициент теплоотдачи обычно все же возрастает. [c.107]

Bo все эти уравнения концентрации и количества потоков могут входить как в мольных, так и в весовых единин,ах измерения. [c.249]

Для определения состояния равновесной системы в питательной секции, помимо назттаченного внешнего давления р = 760 мм рт. ст., закрепим температуру системы tm = 135° и относительный весовой расход водяного пара Z/L = 0,039. Имея в виду (V.24), можно найти относительное весовое содержание водяного пара в дистиллятном потоке Z D = 0,039 0,705 = 0,0555. [c.263]

На основе снятых кривых восстановления температуры н лабораторных работ, проведенных на специально сконструированной модели пласта (с различной характеристикой пористой среды), в ЦНИПР НГДУ им. Се-ребровского изучены и построены графические взаимосвязи теплоемкостей нефти, газа и бинарных смесей (с разнообразным набором весового содержания газа в потоке) при переменных значениях давления и температуры [10]. [c.10]

Несмотря на целесообразность широкого использования экспериментальных методов, потребности в данных по теплоемкостям значительно больше, чем возможности их определения опытным путем для целей разработки нефтяных и газовых месторождений. Аргументацией к этому может служить следующее. Известно, что существующие экспериментальные установки (калориметры различных модификаций и типов) предназначены для изучения температурной зависимости изобарной теплоемкости, при котором давление в системе должно быть равно атмосферному и не превышать 6—8 кГ см [31, 61, 62, 68, 87]. В связи с этим нефть и нефтегазовые смеси с различным весовым содержанием газа в фильтрующемся потоке, находящиеся в пласте под давлением 400—600 кГ1см и при температуре 35—150°С, не могут быть исследованы в су- [c.42]

Впоследствии описанный метод определения величин Ср и с был использован в ЦНИПР НГДУ им. Се-ребровского (1963—1967 гг.), где в отличие от исследований в Гипровостокнефти все определения теплоемкостей пластовой нефти и нефтегазовых систем с различным весовым содержанием газа в потоке проводили на специальной установке в присутствии пористой среды [46]. В ряде случаев с целью проверки по номограммам изменения v от р и Т, изложенным в работах [10, 12, 13], определяли величины Ср и с по какому-либо участку залежи. [c.46]

P — температура кипящего слоя и выходящих нз регенератора потоков с и Ск ккал1кг граЗ — весовые теплоемкости соотвегственяо кокса- [c.287]

Но так как линейная скорость ироиорциональна весовой, соответственно для двух потоков получим [c.166]

К — коэффициент массопередачи, кГ-моль1ч ед. движ. силы fen — коэффициент парораспределения L — расход жидкости, кг1а кг м ч L — весовая скорость жидкости на единицу длины периметра, кГ/м ч обр--обратный поток между ступенями, кГ/ч а — расход жидкого продукта, отбираемого с п-й тарелки, кГ/ч I — длина, м [c.252]

Рассмотрим симметричную матрицу [Рии1, которая играет важную роль при решении системы уравнений (У,36). Связь этой матрицы с топологией упрощенного потокового графа можно выявить следующим образом. Пусть и и ш — две различные вершины. Тогда ш8и1 = —1 ТОЛЬКО в ТОМ случэе, если t есть внутренний поток между вершинами графа и и о). Элемент диагонали матрицы [Q( ,u] представляет собой сумму обратных значений весовых коэффициентов всех потоков, соединяющих вершины и и о). Пусть и = ш тогда [c.237]

Полученное выражение для ( , 2) описывает функцию отклика системы на входное возмущение типа 8-фупкции, т. е. является искомой весовой функцией анализируемой структуры потоков С1( , 2)—К 1, г). Выполняя операции свертки в соотношении (4.46), будем иметь [c.256]