Суспензии удельный вес

Результаты опытов для некоторых типичных случаев показаны на рис. У-1 в координатах концентрация суспензии —удельное сопротивление осадка. Из этого рисунка видно, что во всех случаях удельное сопротивление осадка уменьшается при увеличении концентрации суспензии. Для осадков состоящих из близких по размеру частиц достаточно округлой формы (микропорошки электрокорунда), уменьщение удельного сопротивления осадка осуществляется плавно. Для осадков, состоящих из сильно различающихся [c.187]

В общем случае удельный вес суспензии Тт и размер капли к являются функцией степени выгорания топлива (1—й), степени испарения влаги, заключенной в капле (1 — X), температуры среды Т и начальных параметров суспензии удельного содержания влаги на единицу веса твердых частиц — щ м истинного удельного веса угля в капле — Ту. [c.23]

Подпрограмма расчета фильтрационных свойств суспензий предназначена для получения необходимой информации для работы подпрограммы выбора типа и расчета размеров фильтровального оборудования. По данным кинетики фильтрования и результатам предварительного обследования свойств суспензий по унифицированной методике рассчитываются показатели, характеризующие основные фильтрационные свойства содержание твердой фазы в суспензии, удельное сопротивление, осадка, производительность, удельный объем фильтрата V o, высота. слоя осадка бо, коэффициент воспроизводимости свойств суспензий В. [c.239]

Результаты опытов для некоторых типичных случаев показаны на рис. У-4 в координатах весовая концентрация суспензии — удельное весовое сопротивление осадка. Из этого рисунка видно, что во всех случаях удельное сопротивление осадка уменьшается при увеличении концентрации суспензии. Для осадков, состоящих из близких по размеру частиц достаточно округлой формы (микропорошки электрокорунда), уменьшение удельного сопротивления осадка осуществляется плавно. Для осадков, состоящих из сильно различающихся по размеру частиц очень неправильной формы (диатомит, перлит), закономерность такого уменьшения при некоторой концентрации суспензии резко изменяется это можно объяснить [c.159]

Стадия фильтрования. 1. Отношение объема осадка к объему фильтрата, вычисляемое на основании несложных соображений по данным о составе суспензии, удельных весах ее твердой и жидкой фаз и пористости осадка, составляет Хо - 0,44. [c.408]

Кислородные электроды в нашем случае аналогичны водородным и представляют собой пористые углерод-фторопластовые подложки толщиной 0,7—1 мм, активированные платиновой чернью (чистой или с фторопластовой суспензией) удельная поверхность Р , определенная по методу БЭТ, составляет примерно 20 м /г. Мембранно-электродный блок образуется в результате термического прессования ИОМ и электродов. [c.311]

Подытоживая все сказанное о ленточном вакуум-фильтре, можно выделить следующую область его применения фильтрование сравнительно крупнокристаллических и высококонцентрирован-иых суспензий (удельное сопротивление порядка 10 —10 1М ), осадки которых нуждаются в тщательной промывке, но пе нуждаются в механическом отжиме фильтрование суспензий, осадки которых [c.109]

С увеличением содержания взвеси в фильтруемой суспензии удельная производительность фильтра падала. [c.84]

Методы исследования кинетической устойчивости относятся к проблемам седиментации (см. главу ХП). Объемы осадков измеряются их высотой в сосуде известного сечения. Зная концентрацию суспензии, удельный вес или число частиц из значений объемов коагулятов, можно оценить их плотность. Однако методически плотность осадков удобнее мерить по скорости фильтрации через них дисперсионной среды. [c.194]

В вертикальный стояк, на высоте 2—3 м от буферного резервуара, введена труба, по которой компрессором нагнетается печной газ. При смешении газа с жидкостью в стояке образуется газовая суспензия, удельный вес которой меньше удельного веса жидкости, заполняющей колонну. Колонна и стояк, соединенные между собой буферным резервуаром, образуют сообщающиеся, сосуды. Поэтому гидростатическим давлением столба жидкости в колонне [c.121]

Согласно современной теории фильтрования суспензий удельное сопротивление осадка г, характеризующее сопротивление фильтрации и фильтруемость (водоотдачу) осадков, определяется по формуле [c.8]

Дополнительными данными для выбора типа фильтра являются следующие технологические требования и свойства суспензии и. осадка целевой продукт — твердая фаза выгрузка осадка — сухая унос твердой фазы — минимальный скорость осаждения твердой фазы и,,,. = 3,2 мм/с объемное удельное сопротивление осадка при Ар = 80 КПа = l,6 10 1/м осадок хорошо удерживается на вертикальной поверхности суспензия химически не агрессивна п нетоксична промывка осадка производится водой. [c.97]

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

В результате испытаний на лабораторной центрифуге при факторе разделения, равном фактору разделения промышленной центрифуги, получены следующие исходные данные для расчета отношение объема осадка к объему загруженной суспензии = 0,28 удельное объемное сопротивление осадка /-о = 1,1-10 1/м сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 8,2-Ю 1/м удельный объем промывной жидкости г>пр.ж = I.2 м /кг плотность промывной жидкости р р = 998 кг/м вязкость промывной жидкости р,цр = 0,96-10 Па-с порозность осадка = 0.46 время сушки осадка на лабораторной центрифуге Тс. м = 210 с время, затрачиваемое на вспомогательные операции в промышленной центрифуге = 240 с. Технические параметры центрифуги ФМД-80 приведены в табл. 5.4. [c.137]

Влияние концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка 187 [c.4]

Влияние других факторов на удельное сопротивление осадка 203 Влияние условий приготовления суспензии на удельное сопротивление [c.4]

Очень большое разнообразие в свойствах разделяемых суспензий и коренные различия в конструкциях значительного числа фильтров, наряду с высокой чувствительностью свойств суспензий и осадков к условиям их получения, делают выбор средств фильтрования сложным. Существует ряд общих рекомендаций для такого выбора. К числу их относится, например, указание о целесообразности использования фильтров, в которых направления действия силы тяжести и движения фильтрата совпадают, в тех случаях, когда разделяется полидисперсная суспензия. При этом на фильтровальной перегородке в первую очередь откладываются наиболее крупные твердые частицы, предотвращающие закупоривание ее пор более мелкими. Сюда же можно отнести указание о нецелесообразности повышения разности давлений с целью увеличения скорости фильтрования, если осадок отличается сильной сжимаемостью, обусловливающей значительное возрастание его удельного сопротивления при повышении указанной разности. Однако вся совокупность подобных общих указаний недостаточна дл надежного выбора средств фильтрования в каждом отдельном случае. [c.19]

Способы первой группы основаны на проведении опытов по фильтрованию в условиях постоянно увеличивающейся толщины слоя осадка, как это происходит в действительном процессе разделения суспензии. В способах второй группы опыты проводятся путем фильтрования чистой жидкости через слой заранее полученного осадка постоянной толщины. Способы третьей группы характеризуются использованием эмпирических уравнений, в которых дается зависимость удельного сопротивления осадка от ряда его свойств (пористость, удельная поверхность). Способ, относящийся к четвертой группе, основан на измерении пористости и проницаемости осадка в условиях прерывистого увеличения производимого на него механического давления. [c.20]

При разделении полидисперсных суспензий удельное сопротивление осадка определяется, в частности, седиментацией и миграцией частиц, вследствие чего оно зависит от времени [100]]. Влияние этих, а также других микрофакторов на удельное сопротивление осадка не удается выразить в виде эмпирических зависимостей, непосредственно пригодных для математического описания процесса. Влияние их следует учитывать путем надлежащего определения удельного сопротивления осадка как макрофактора постоянного значения в виде функции Га = Го х). Тогда может быть составлено математическое описание, включающее только макрофакторы. [c.79]

При расчоте скоростей осаждения частиц и газовых суспензиях удельный нес твердой или жидкой частицы примерно па три порядка вы7пе удельного неса газа у г- Пренебрегая величиной последнего, получают общую формулу для скорости оса/кдения из уравнения (13. 3) [c.324]

Определение точного времени перехода первой стадии структурообразования во вторую имеет большое практическое значение, так как в этот период пространственная дисперсная структура вяжущих материалов наиболее чувствительна к приложению активирующих воздействий. Поскольку длительность этого периода зависит не только от состава суспензии, но и от температуры окружающей среды, однородности суспензии, удельной поверхности наполнителя и других факторов, то следует в каждом конкретном случае находить эстремальную точку первого периода на кривой структурообразования. [c.234]

Получение стабильной плотности раствора достигалось подбором режима работы насоса 1 и геометрических размеров смесительной камеры. Было установлено, что при диаметре штуцера 10 мм, длине цилиндрического конуса смесителя 200 мм, выходном диаметре 100 мм, угле конусности 13° и давлении на выкиде насоса 12 кПсм , отклонение от заданной плотности не превышало 0,02 г см . Регулирование удельного веса суспензии производилось подачей сухой смеси. Опыты показали, что если в процессе приготовления суспензии удельный вес соответствует растекаемости по конусу АзНИИДН 18— 24 см, то после выдержки структуру удается разбить насосом без дополнительных устройств. При большом же колебании удельного [c.240]

Установлена зависимость скорости счета нейтронов от общего содержания бериллия, объема суспензии, удельного веса твердых и жидких фаз суспензии, высоты слоя и т. д. [555а]. Среднее отклонение между содержанием бериллия, установленным измерением сухих порошков и в пульпе, составляет 6%. [c.117]

Как следует из всего сказанного, на выбор п расчет аппаратуры для разделения суспензий органических продуктов оказывают большое влияние не только чисто фильтрационные свойства суспензий (удельное сопротивление, сжимаемость осадка), но и ряд других свойстз суспензий и осадков, а также специфические требования производства к проведению этого процесса. С учетом всех особенностей проведения процессов фильтрования в производствах, связанных с синтезом органических продуктов, работу по выбору и расчетч про.мышленных фильтров целесообразно вести мето--дамн, несколько отличными от методов других производств (например, в угольной, обогатительной и других отраслях промышленности). [c.93]

После предварительного исследования фильтрационных свойств суспензии (удельного сопротивления, характеристик промывки и обезвоживания осадка) и совместного анализа всех требований производства предварительно выбирается тип фильтра. Затем сравнительно сложный и длительный процесс определения констант фильтрования при различных перепадах давления с последующим определение.м коэффициента сжимаемости и констант промывки и обезвоживания осадка и последующего расчета производительности фильтра в оптимальном режиме ведения процесса заменяется экспериментальным исследованием свойств суспензий и осадков, полученных пз различных производственных операций на людельных устанозках (см. гл. IX), позволяющих пооперацпонно воспроизводить все стадии фильтрования на промышленном фильтре выбранной конструкции. В каждо.м опыте может быть получен ответ на первый и главный вопрос на всех ли стадиях процесса и для всех ли исследованных суспензий выбранный тип фильтра (или центрифуги) отвечает всем требованиям производства и регламентным свойстаам получаемых продуктов. Если тип фильтра выбран правильно, то определяются примерные пределы изменения расчетных [величин производительностей, полученных в каждом из опытов. [c.93]

Для полной характеристики работы ленточного фильтра, считая лишь по одной фильтрации, без учета возможности одновременной многофазной промывки осадка па одном аппарате, необходимо отметить, что для любой суспензии удельная производительность такого фильтра не менее чем вдвое выпю удельной производительности барабанного пакуум-фильтра. Этот коэффициент чаще бывает гораздо выше и зависит от характера суспензии. [c.363]

Сырьем для получения носителей для газо-жидкостной хроматографии обычно служат диатомитовые земли, которые даже в необработанном виде обладают довольно однородной структурой пор. Скелет диатомита состоит в основном кз гидратированного аморфного кремнезема с довольно крупными отверстиями, обычно заполненными более тонкопористым веществом. Удаление этого тонкопористого вещества обеспечивает однородную макропористость носителя. Было проведено сравнительное исследование различных диатомитовых носителей методами ртутной порометрии [6], электронной микроскопии [7, 8] и газовой хроматографии. Ртутно-порометрические исследования проводили на иоромере марки П-2А, электронно-микроскопические исследования — на микроскопе УЭМВ-100. Подготовка образца к электронно-микроскопическому исследованию заключалась в растирании порошка в агатовой ступке, юсле чего тонкую пыль либо непосредственно наносили на коллодиевую подложку, либо она оседала из водной суспензии. Удельная поверхность определялась методом тепловой десорбции [9, 10]. [c.82]

Толщина слоя осадка на поверхности барабана, в зависимости от конценлрации фильтруемой суспензии, удельного сопротивления осадка, степени погружения барабана в суспензию, величины вакуума и скорости вращения бара- [c.185]

Для ведения различных химико-технологических процессов требуются разные удельные мощности на перемешивание. Ориентировочные значения их для некоторых случаев перемешивания в производстве ми (еральных удобрений приведены в табл. I. Из приведенных данных зидно, что удельные мощности для различных процессов и annapa oB могут различаться в 100 и более раз. Это определяется как весовым соотношением компонентов и физическими свойствами суспензии (удельный вес компонентов, вязкость), так и требуемой интенг рГ> Костью перемешивания или скоростью массообмена. [c.36]

Учитывая все перечислеппые требования, можно сделать вывод, что анатазный диоксид титана, а также необработанный рутил [154] вследствие невысокой кроющей способности и плохой диспергируемости непригодны для лакокрасочных материалов, наносимых электроосаждением, Нашли применение специальные сорта диоксида титана, обладающие высокой дисперсностью, белизной, низкой электропроводностью водных суспензий (удельная электропроводность 10%-ных водных суспензий пигмента составляет 1000—3000 См/м), малым содержанием (не более 0,1%) водорастворимых солей. [c.147]

Карман и Рут, предложившие использовать в качестве определяющего параметра водоотдачи суспензий удельное сопротивление осадка, считали, что им можно характеризовать фильтруемость различных суспензий, в том числе таких труднофильтрующихся, как иловые суспенз1ш сточных вод. [c.7]

Среднее удельное объемное сопротивление осадка = (4 . .. 45) 10 м зависит от гранулометрического состава твердой фазы, вязкости жидкой фазы, угловой скорости ротора, формы частиц, деформируемости осадка и т. п. меньшие значения соответствуют кристаллическим продуктам, большие — суспензиям с мелкоизмель-ченной твердой фазой (гидроокиси металлов, полимеры, пастообразные материалы и т. п.). Отношение и объемов осадка и суспензии можно принять равным объемной концентрации суспензии. Значения предпочтительно определять опытным путем. [c.321]

Прим тальные обоз е ч а и и е, ]ачеиия см 0 — производительность узла разделения по суспензии . табл, 4,7, — массовое удельное сопротивление осадка. Ос- [c.125]

Удельная поверхность и порисая структура катализатора сильно зависят от способа удаления раствор птеляпз осадка, геля, суспензии или из пропитанного носителя. Этот способ выбирают с учетом того, в какой форме катализатор будет в дальнейшем использован. Часто применяют непосредственное выпаривание, но оно может привести к сегрегации компонентов. На микроструктуру также влпя- [c.123]

Структура осадка прежде всего определяется гидродинамическими факторами, к числу которых относятся пористость осадка, размер составляющих его твердых частиц и удельная поверх1Ность или сферичность этих частиц. Однако на структуру осадка очень сильно влияет и ряд других факторов, которые до некоторой степени условно можно назвать физико-химическими. Такими факторами являются, в частности, степень коагуляции или пептизации твердых частиц суапензии содержание в ней смолистых и коллоидных примесей, закупоривающих поры влияние двойного электрического слоя, возникающего на границе раздела твердой и жидкой фаз в присутствии ионов и уменьшающего эффективное сечение пор наличие сольватной оболочки на твердых частицах (действие ее проявляется при соприкосновении частиц в процессе образования осадка). Вследствие совместного влияния гидродинамических и физико-химических факторов изучение структуры и сопротивления осадка крайне ослоя няется, и возможность вычисления со противления как функции всех этих факторов почти исключается. Влияние физико-химических факторов, тесно связанное с поверхностными явлениями на границе раздела твердой и жидкой фаз, в особенности проявляется при небольших размерах твердых частиц суспензии. По мере увеличения размера твердых частиц усиливается относительное влияние гидродинамических факторов, а по мере уменьшения их размера возрастает влияние физико-химических факторов. [c.14]

При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

Наиболее надежными следует признать способы первой группы, поскольку они воспроизводят действительные условия разделения суспензии. Возможно применение опособов второй группы, отличающихся большей простотой, но несколько меньшей точностью по сравнению со способами первой группы. Способы третьей группы необходимо считать теоретически и практически неприемлемыми при достаточно тонкодиоперсных суапензиях, так как невозможно учесть влияние всех гидродинамических и физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка для грубодисперсных суспензий эти способы практически бесполезны, поскольку удельное сопротивление осадка проще находить способами первой или второй группы. Способ, основанный на определении пористости и проницаемости осадка, более подходит для исследований, связанных с некоторыми аспектами теории фильтрования. [c.21]