Усадка температурная

Размеры прямоугольных канавок должны быть выбраны такими, чтобы при наихудшем сочетании отклонений в размерах сопрягаемых деталей и температурных усадках резины кольцо имело монтажное сжатие. Для подвижных соединений с кольцами, имеющими диаметр поперечного сечения до 2 мм, величина к должна быть примерно равна 10% диаметра сечения и для колец с диаметром 2—6 мм, 6—10% диаметра сечения. Для уплотнений неподвижных соединений предварительное сжатие может быть увеличено величина к может, если это допускается условиями монтажа, составлять 15—20% диаметра поперечного сечения кольца. Ширина а канавки должна быть на 20% больше диаметра сечения кольца. [c.491]

При прохождении антрацита через печь изменяется его гранулометрический состав (в %) вследствие истирания и усадки материала. В печь загружается антрацит размером О—17 мм. Процесс термообработки антрацита в ретортной печи может быть разделен на следующие температурные интервалы [c.112]

Штамп проектируется с учетом температурной усадки отштампованной заготовки после охлаждения, что исключает образование складок. [c.146]

Прокаливание шариков. В процессе сушки катализатора удаляется основная масса воды, главным образом капиллярной. Для удаления остаточной влаги высушенный катализатор прокаливают в специальных печах при 750—780° С, в результате влажность понижается с 10—12 до 1,0—1,5% и шарики приобретают высокую прочность. Процесс проходит в три ступени предварительный подогрев катализатора (26 ч при 170—700° С) для удаления остатков влаги, собственно прокаливание (20 ч при 750—780° С) и медленное охлаждение прокаленного катализатора (за 26 ч до 50—75° С). Соблюдение температурного режима и продолжительности процесса являются чрезвычайно важными недостаточно прокаленный катализатор в условиях высоких температур каталитического крекинга будет давать усадку, а при наличии на шариках остаточного кокса усадка будет затруднена, и катализатор может растрескиваться. [c.69]

В связи с расширением областей применения парафинов, церезинов и разработкой на их основе восковых композиций большое значение приобретают физико-механические свойства этих продуктов, такие как твердость, прочность, пластичность, адгезия, усадка и др. Прочностные и пластичные свойства твердых углеводородов могут быть оценены по остаточному напряжению сдвига, температуре хрупкости и показателю пластичности. Результаты работ [16, 22] показали, что физико-механические свойства твердых углеводородов обусловлены их химическим составом, структурой молекул отдельных групп компонентов и связанной с ней плотностью упаковки кристаллов твердых углеводородов, а также фазовым состоянием вещества. Сопоставление физико-механических свойств со структурой твердых углеводородов проведено [16] на молекулярном уровне с использованием температурных зависимостей показателей преломления и ИК-спектров в области 700—1700 см-. На рис. 33 и 34 приведены результаты исследования грозненского парафина, состоящего из парафиновых углеводородов нормального строения, и углеводородов церезина 80 , не образующих комплекс с карбамидом и содержащих разветвленные и циклические структуры. [c.126]

На рис. 47 схематически представлены скорости усадки углей А и В. А — коксовый или полужирный уголь, В — спекающийся пламенный уголь с высоким выходом летучих веществ. Эти кривые продолжены пунктиром в область пластической зоны. Экспериментально было определено, что температура затвердевания 0 смеси 50—50 оказалась гораздо ближе к 0 (Л), чем к 05 (В), в тех случаях, когда степень измельчения угля была не слишком высокой. Кривую усадки смеси, представленную пунктирной линией, можно считать средневзвешенной кривой этих двух компонентов, но ее нижним температурным пределом будет температура затвердевания смеси 0 . В зависимости от относительного расположения двух кривых, доли участия компонентов в смеси и степени их измельчения могут быть получены различные конфигурации кривых. Самыми распространенными случаями являются следующие [c.162]

Уплотнение и изоляция диафрагменных рам от электродов, а также уплотнение звеньев газовых и питательного каналов осуществляется паронитовыми прокладками. Изоляционные опоры и втулки изготовляются из эбонита. Сборные секции газовых и питающего каналов стягиваются болтами. Диафрагменные рамы электролизера также стягиваются болтами. Для компенсации температурного расширения и наблюдающейся в процессе работы усадки прокладок, стяжные болты снабжены тарельчатыми пружинами. [c.348]

Трещиноватость обусловлена напряжениями, которые возникают в затвердевающей части загрузки вследствие неодинаковой скорости усадки в различных точках. Таким образом, трещиноватость обусловлена, с одной стороны, температурным градиентом, с другой — формой кривой Сг- [c.283]

Влияние термической подготовки на процесс коксования углей является сложным и в основном проявляется в следующем при уменьшении влажности угля увеличивается насыпная плотность загрузки в камере коксования. Это приводит к тому, что спекаемость угольной загрузки повышается за счет повышения плотности поверхностного контакта зерен угля, увеличивается скорость нагрева в стадиях до перехода в полукокс уменьшается трещиноватость кокса за счет снижения перепада температур в загрузке и уменьшения градиента скоростей усадки смежных слоев полукокса, имеется тенденция к снижению сернистости кокса. При термической подготовке расширяется температурный интервал пластичности углей и температура максимального размягчения сдвигается в область более высоких значений. [c.209]

Усадка в сильной степени зависит от температурных условий и кратности ориентационной вытяжки. Это иллюстрируют данные рис, 8.3 и 8.4 [42]. [c.233]

В условиях цикличных температурных изменений среды от 20 до —20° С у неармированных покрытий образуются трещины после 30—35 циклов, а у армированных они не наблюдаются после 90 циклов и более. Это объясняется прежде всего тем, что усадка армированных покрытий, как показали опыты, при изменении [c.154]

Диаграмма изометрического нагрева и термомеханическая кривая ПАН-волокна, полученные в интерва/ю 200-400°С при нагрузке на одну нить 0,15 Н, даны на рис. 9-38, 39 [9-89]. Выше 220 С удлинение прекращается и начинается усадка. Вид этих кривых зависит от скорости нагрева. С ее увеличением температурный интервал удлинения расширяется. [c.581]

При работе в условиях отрицательных температур первоначальное сжатие уплотнительного кольца может уменьшится или полностью исчезнуть. Величина температурной усадки резины определяется коэффициентом теплового расширения, который у резин почти в 10 раз больше, чем у сталей. Учитывая это, величину начального сжатия кольца необходимо выбирать такой, чтобы после уменьшения размера, обусловленного понижением температуры, было сохранено сжатие кольца по всему его периметру. [c.491]

При повышении температуры усадка развивается постепенно, но неравномерно в разных температурных интервалах. [c.178]

Ориентированные пленки в отличие от неориентированных прн низких температурах не растрескиваются и более эластичны. Прн нагревании они дают температурную усадку. [c.283]

Была прослежена [501 температурная последовательность характера кристаллизации от 40 до 240 по зависимости усадки ориентированного аморфного волокна от температ ры. На графике Ig А = / (1/Г) К — равновесное значение усадки Т — температура) наблюдаются точки перегиба, которые были интерпретированы следующим образом [c.112]

При нагреве полиэфирного волокна без натяжения оно усаживается до тех пор, пока гибкость при данной температуре не перестанет вызывать дальнейшее разупорядочение структуры. Однако, если вытянутое волокно нагревают до высокой температуры при постоянной длине, то возникают напряжения, которые затем релаксируют до такого уровня, который обусловлен степенью гибкости макромолекул при заданной температуре. Хотя это напряжение не релаксирует до нуля, как это имеет место при свободной усадке, оно все же уменьшается в достаточной степени, чтобы снизить основную часть последующей свободной усадки. Таким образом, температурная обработка при постоянной длине и некоторой температуре эквивалентна эффекту термообработки при более низкой температуре. [c.136]

Преимуществом горизонтального реактора является возможность использования коротких слоев катализатора, для которых требования к прочности гранул менее жесткие. Кроме того, не имеют особого значения и явления усадки катализатора. Однако без дополнительно принятых мер (например, футеровки корпуса или его обдува) горизонтальные реакторы могут работать с ограниченным перепадом температур в слое катализатора. Иначе корпус аппарата и внутренние конструкции могут быть разрушены в результате температурных деформаций. Поэтому в наиболее простом варианте горизонтальные реакторы применяют только для низкотемпературной конверсии окиси углерода. [c.395]

При проведении физико-химических исследований для оценки температурных интервалов фазовых превращений применялся дифференциально-термический анализ, а для дальнейшего уточнения фазового состава - рентгенофазовый анализ и ИК-спектроскопия. Физико-механические и жаростойкие свойства (плотность, предел прочности при сжатии, усадка, остаточная прочность и термостойкость) определялись стандартными методами. [c.11]

КЛТР, а-10 К- Линейная усадка, % Температурный предел применения, °С [c.58]

При исследовании спекания обычно сравнивают кинетику я относительную величину усадки, температурную зависимость пористости и плотности полученной керамики. По этим параметрам делают вывод об активности и технологических свойствах пороп1ков. [c.204]

Основные свойства футеровки из жаропрочных бетонов зависят от состава применяемых материалов и определяются классом бетона — по предельно допустимой температуре применения, маркой — по прочности на сжатие и остаточной прочностью на сжатие после нагрева, объемной массой, температурной усадкой, коэффициентом тенлопроводиости и др. [c.73]

Основные свойства (класс бетона по предельно допустимой температуре применения, проектная марка по прочности на сжатие, остаточная прочность иа сжатие после нагрева, объемная масса, температурная усадка, коэффициент теплопроводимо-сти, термическая стойкость) жаропрочных бетонов в зависимости от применяемых материалов приведены в СП 156—79. [c.254]

Ответственной операцией при получении изделий из искусственного графита является обжиг заготовок, при котором достигается спекание вяжущего. Обжиг производят в многокамерных газовых печах. При обжиге заготовок происходит усадка до 15— 20% по обтзсму. Температурный режим обжига подбирается таким образом, чтобы усадка внешних и внутренних слоев совпадала. Нарушение температурного обжига режима ведет к появле- шю трещин. Продолжительность цикла обжига (нагрев и охлаждение) составляет 3—5 педель, в зависимости от размеров и плотности изделий. [c.450]

Гидродинамические неоднородности могут быть как внешними, так и внутренними. К внешним можно отнести возникающие в объемах реакторов отрывные течения и вихреобразования потоков из-за несовершенства конструкций внутренних устройств. Такпе неоднородности в слое могут быстро затухать [3—5], однако в ряде случаев генерируемые ими неравномерности химического превращения приводят к проникновению в глубь слоя неоднородностей температурных и концентрационных полей, что существенно снижает эффективность процесса [6—8]. Колебания газовой нагрузки в системе, рост гидравлического сопротивления слоя из-за отложений в нем пыли, механические вибрации реактора, приводящие к частичной ломке и истиранпю частиц катализатора, п другие воздействия способствуют неравномерной объемной усадке слоя с образованием каверн, пустот, свищей и т. п. [9, 10]. В последнее время опубликованы данные о неблагоприятном влиянии на протекание каталитических процессов частых пусков реакторов после их внеплановых остановок. Слой катализатора при этом испытывает периодические тедшератур-ные расширения—сжатия, которые приводят к неконтролируемому уплотнению слоя. [c.24]

На механическую прочность катализатора влияет режим его изготовления и эксплуатации. Так, работы БашНИИ показали, что повышение температуры прокалки с 750 до 800° С при изготовлении катализатора способствует увеличению его прочности, в результате чего снижается его расход в условиях эксплуатации. Ухудшение прочностных свойств катализатора при пониженном температурном режиме прокалки объясняется, очевидно, усадкой частиц плохо прокаленного катализатора в зонах местного перегрева регенератора. На механическую прочность катализатора отрицательно влияет контакт горячего катализатора с неисиаренпым сырьем или водой, а также его повышенная закоксованность. [c.152]

Нами исследованы структурные изменения антрацитов различных месторождений, а также тощего угля в сравнении с нефтяными игольчатым и регулярным коксами. Показано, что для антрацитов и тощего угля с преимущественньпи содержанием фюзинитовой составляющей, при дроблении характерно накопление анизотропной фюзинитовой составляющей в крупных и средних фракциях и, что интересно, сохранение целостности при усадке зерен во всем температурном интервале до 2700°С. В то время как зерна игольчатого кокса в интервале 1400-1 800°С вспучиваются и разрушаются. [c.159]

При наблюдении в отраженном и проходящем свете в скрещенных, а в отдельных случаях и в параллельных поляроидах в иммерсионной жидкости (при увеличении 1000—ПОО ), на поверхности и внутри покрытий, находящихся в стеклообразном состоянии, наблюдается появление круглых и овальных в поперечнике микропар и микрокапилляров диаметром, не превышающим I мкм. По-видпмому, в толще покрытия они составляют сообщающуюся систему, которая в конечном итоге понижает защитные свойства изоляционных покрытий и способствует развитию под ними процессов коррозии. Вполне возможно, что микропары, микрокапилляры и капилляроподобные щели образуются вследствие воздействия суммарного напряжения растяжения, возникающего в покрытии под влиянием внутреннего давления транспортируемых продуктов, температурных перепадов, процессов усадки материала покрытия при его старении и др. [c.132]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Как было установлено в работе [4], в битумах и асфальтобетонах происходят усадочные процессы, вызывающие преждевременное растрескивание покрытий. Разработанный дилатометр позволяет, измерять усадку в образцах асфальтобетонов как в. изотермических, так и в переменных температурных режимах. Дилатограмма испытаний в интервале температур от —45 дО + 25°С представлена на рис. 4. По этой дилатограмме строится кинетическая крива.я роста усадки асфальтобетона при какой-либЬ температуре в зависимости от числа циклов (рис. 5). Рост величины, усадки асфальтобетона в зависимости от числа циклов охлаждение,— нагревание опивывается формулой [c.132]

Переработка полипропилена методом формования несколько затруднена вследствие присущей ему кристаллической структуры. Относительно резкий переход полимера из твердого состояния в жидкое требует поддериония температурного режима в узких интервалах [1]. Прп низкой температуре требуется применять высокие давления формования, а также затрудняется хорошее воспроизведение конфигурации формы, а при высокой — формуемый материал легко разрывается или деформируется и часто прилипает к модели или форме. Полипропилен характеризуется меньшей удельной теплоемкостью, чем линейный полиэтилен, поэтому его прогрев перед формованием и последующее охлаждение занимают на 15—20% меньше времени. На рис. 11.1 [2] показана зависимость температуры пленки от продолжительности нагревания. Температуру формования обычно поддерживают в пределах 165—175°С. Для прогрева заготовок чаще всего применяют излучающие электронагреватели мощностью 200—450 вт/дм . При формовании изделий из листов толщиной более 3 мм предварительный разогрев заготовок целесообразно осуществлять в сушилке при 110—140°С. Это дает возможность сократить продолжительность рабочего цикла и уменьшить усадку изделий [3], [c.278]

Известны два основных метода ориентации труб раздув сжатым воздухом и калибрование через дорн. По первому методу экструдированную калиброванную трубу пропускают через обогреваемый жидкостью фланец и раздувают сжатым воздухом, а затем охлаждают [19]. Процесс практически не отличается от показанного на рис. 11.2. Второй метод, основанный на использовании дорна [20], позволяет осуществлять ориентацию труб при более низких температурах. В результате ориентации прочность полипропиленовых труб повышается более чем на 1007о, причем по температурной усадке ориентированные трубы близки к неориентированным [20]. Ориентация дает возможность вдвое уменьшить толщину стенок труб, т. е. сэкономить 507о материала. Вместе с тем ориентированные трубы способны выдерживать большее напряжение. Технологические исследования в этом направлении пока еще не завершены. [c.285]

КОМПАУНДЫ ПОЛИМЕРНЫЕ (от англ. ompound-смесь, соединение), композиции, предназнач. для заливки и пропитки отдельных элементов и блоков электронной, радио- и электроаппаратуры с целью электрич. изоляции, защиты от внеш. среды и мех. воздействий. В их состав входят связующее - полимер, олигомер или мономер, напр, эпоксидная и(или) полиэфирная смола, жидкий кремнийорг. каучук, либо исходные в-ва для синтеза полиуретанов-олигоэфир и диизоцианат, а также пластификатор, модификатор, отвердитель, наполнитель, краситель и др. Осн. требования к К. п. отсутствие летучих в-в, достаточная жизнеспособность, малая усадка при затвердевании, отверждение без выделения побочных продуктов, определенные реологич., электроизоляц. и теплофиз. характеристики, напр. р. 10 - 10 Ом-м, tgS 0,01 - 0,02 (50 Гц), электрич. прочность 25-30 МВ/м, Сг 1,0-1,5 кДж/(кг-К), коэф. теплопроводности 0,4-0,2 Вт/(м К), температурный коэф. линейного расширения 10 °С" , [c.438]

По т-ре применения различают неогнеупорные и огнеупорные Т.М. Для неогнеупорных Т.м., используемых обычно в стр-ве жилых зданий и пром. сооружений, регламентируется плотность, прочность, теплопроводность, в ряде случаев-водо-, био-, морозостойкость и способность к возгоранию. Классифицируют их по плотности на марки от 15 до 700 (марка соответствует величине плотности в кг/м ). Для огнеупорных Т. м., применяемых в тепловых агрегатах, агрессивных средах или при значит, перепаде т-р, дополнительно регламентируется огнеупорность (см. Огнеупорные материалы), т-ра начала размягчения под нагрузкой, температурный коэф. линейного расширения, тери . стойкость, дополнит, усадка при повыш. т-рах. Разделяют их по пористости на легковесные (пористость 45-75%) и ультралегковесные (более 75%). Св-ва нек-рых нмб. распространенных Т. м. приведены в табл. 1 и 2. [c.525]

Важными факторами, в значительной степени определяюш ими прочность катализатора, являются температурный режим и время пребывания катализатора в зоне прокалки. Во время прокалки катализатора удаляется остаточная влага и одновременно сглаживаются напряжения внутри шарика, которые возникают при сушке. Прочность катализатора при этом возрастает. Недостаточно прокаленный катализатор в процессе каталитического крекинга при наличии местных перегревов в зоне регенератора будет давать усадку, что может в условиях эксплуатации катализатора привести к повышепному его разрушению. [c.166]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология