Анализ интегральный

Защита от вибрации. Гигиеническую оценку вибрации, воздействующей на человека в производственных условиях, производят частотным анализом, интегральной оценкой по частоте нормируемого параметра или дозой вибрации. [c.568]

Поскольку строение жидкостей определяется короткодействующими силами, ясно, что и корреляция, т. е. взаимосвязь положений молекул, также должна зависеть, в основном, от короткодействующих сил химического типа. Эти силы определяют вероятные положения молекул первой координационной сферы. Теми же силами устанавливаются вероятные положения молекул второй координационной сферы по отношению к молекулам первой координационной сферы и т. д. Таким образом корреляция, по существу, есть статистическое описание ассоциации и комплексообразования. Функции, описывающие корреляцию молекул и атомов, имеют статистическую природу. Поэтому связь между радиальной функцией распределения Я Р, Т) и межмолекулярными взаимодействиями, а также строением ассоциатов и комплексов, сложна и неоднозначна. В рамках суперпозиционного приближения аналитическое выражение связи между радиальной функцией распределения атомов и потенциальной энергией межатомного взаимодействия было найдено рядом авторов. Наиболее последовательный и математически совершенный вариант теории был развит Н. Н. Боголюбовым [20]. Анализ интегрального уравнения Боголюбова и вычисления радиальной функции распределения с помощью этого уравнения выполнены И. 3. Фишером [21. Расчет радиальной функции распределения атомов для некоторых простых видов эмпирических функций потенциальной энергии может быть осуществлен с помощью ЭВМ. [c.122]

Особые точки (ф = ф (1), т = 1) и (ф = ф (1), т — 1), определяемые уравнениями (10) и (11), детально исследованы Хиршфельдером и Кертиссом [1 ]. Анализ интегральных кривых в плоскости (ф, т) в окрестности этих точек несколько более сложен, чем анализ интегральных кривых в окрестности других особых точек. Свойства решений оказываются различными в зависимости от областей изменения значений параметров (например, величины [c.200]

В работе [44] представлены результаты анализа интегральным методом естественной конвекции около вертикальной полубесконечной пластины при ступенчатом изменении температуры стенки или плотности теплового потока на поверхности. Для [c.440]

Модель Эллиса (16.1.2) использовалась в работе [58] для анализа интегральным методом задачи конвекции на вертикальной изотермической поверхности. С учетом предположения [c.431]

Анализ интегральной кривой показывает, что большая часть сигналов в сильных полях характеризуется постоянной величиной ступени интеграла , равной 6—7 у. е. Два сигнала в слабых полях обнаруживают заметно уменьшенную интенсивность, что может быть отнесено нз-за отсутствия ЯЭО. Таким [c.225]

Это отнесение сигналов подтверждается анализом интегральной кривой. Подъем интегральной кривой на 5 мм в области сигнала протона гидроксигруппы (5 4,0 м.д.) соответствует одному протону (1Н). Разделив на 5 мм соответствующий подъем интегральной кривой каждого сигнала, получаем число протонов каждого типа [c.553]

Непрерывное распределение дисперсного материала по размерам частиц существенно усложняет задачу экстрагирования, приводя к необходимости анализа интегральных уравнений. [c.139]

Предлагаемая в данной работе методика была разработана на основании анализа интегральных интенсивностей сигналов h в спектрах ЯМР Н. Были сделаны следующие допущения. [c.34]

Необходимые сведения о ходе исследуемых процессов (реакция I) получены из кинетического анализа интегральных кривых конверсии исходных соединений и выхода основных и побочных продуктов ио условному времени контакта нри различных температурах и парциальных давлениях исходных компонентов (например, рис. 1). [c.83]

Модель Эллиса (16.1.2) использовалась в работе [58] для анализа интегральным методом задачи конвекции на вертикальной изотермической поверхности. С учетом предположения о больших числах Прандтля были получены результаты расчетов теплопередачи, которые превышали экспериментальные данные работы [41] на 10—40 %. [c.431]

В заводской практике при необходимости автоматизации технологического процесса, а также в лабораторных условиях при массовых анализах интегральные методы впо.лне удовлетворительны. [c.202]

Данные табл. 1 показывают удовлетворительное совпадение расчетных и опытных значений з,2- Анализ интегральных кривых распределения порошков, получен- [c.28]

Анализ интегральной поляризации в случае РП с произвольным числом магнитных ядер можно формально свести к ситуации РП с одним или двумя ядрами. Для этого следует оставить в рассмотрении то ядро, поляризация которого анализируется, а в радикале-партнере все ядра заменить одним ядром с эффективной константой СТВ [c.130]

Анализ интегральной кинетики сушки, включающий лучистый подвод теплоты, состоит в использовании уравнения теплового баланса, записываемого для влажного материала в виде [c.26]

На основании анализа интегральных кривых были разработаны методики экспериментального определения констант неупругой деформации. [c.109]

Для исследования релаксационных констант особенно удобен режим упругого последействия (а = 0), в котором возможно непосредственное измерение е. Как было показано в работе [11, анализ интегральной кривой релаксации деформаций [c.207]

Анализ интегральных кривых, представленных на рис. 2.4, приводит к вьгооду, что непрерьшный переход первого режима во второй и второго режима в первый внутри аппарата невозможен независимо от высоты его рабочей зоны. Это означает, что на границе раздела режим осаждения - режим взвешенного слоя должен иметь место скачок концентрации. Экспериментальные наблюдения показывают, что, действительно, при одновременном существовании в колонне режима осаждения и режима взвешенного слоя их граница резко очерчена. [c.99]

Эти выводы можно качественно использовать при анализе интегральных потерь эксергии в стадии проницания для всего модуля, если оценить усредненные значения параметров газовой фазы вблизи поверхности мембраны. В частности, для условий процесса, при которых проведен расчет эксергетических характеристик, общее давление вдоль напорного канала меняется крайне незначительно, поэтому основным переменным параметром является состав газовой фазы х вблизи поверхности мембраны. Очевидно, по мере истощения разделяемой смеси и вследствие внешнедиффузионного сопротивления концентрация легкопроникающего компонента падает, причем чем выше давление и чем больше доля проникшего потока 0, тем заметнее отличается усредненный состав газа Хи от исходного Х(. [c.262]

Дифференциальный метод анализа. Интегральный анализ — простой и быстрый метод исследования некоторых простых уравнений скорости. Однако интегральные формы указанных выражений становятся громоздкими при более сложных уравнениях скорости. В таких условиях дифференциальный анализ удобнее для нахождения кинетического выражения. Преобразуя уравнение (V,ll), получают выражение, позволяющее найти скорости реакций в интегральных реакторах [c.428]

Струйное охлаждение возможно на высоком н нпзком температурных уровнях механизм процесса в этих двух случаях существенно различен. При достаточно высокой температуре охлаждаемой поверхности она остается сухой при взаимодействии с диспергированной струей низкотемпературная поверхность покрыта пленкой жидкости, испытывающей возмущающее воздействие потока капель. При описании физических особенностей процесса рассматриваются его отдельные элементарные акты тепловое и динамическое взаимодействие капли с охлаждаемой поверхностью, процесс тепловой релаксации капли при движении и т. п. Больщое внимание уделяется анализу интегрального эффекта охлаждения за счет во.здействия на стенку по-лндисперсной системы капель., Приводится анализ различных аспектов экспериментального исследования струйного охлаждения поверхности. [c.4]

Различие режима обычного осаждения и режима взвешенного слоя проявляется в способах их организации в аппаратах. Анализ интегральных кривых уравнения (3.3.2.49) и многочисленные экспериментальные наблюдения показывают следующее [26, 46]. Режим осаждения устанавливается автоматически за устройством ввода дисперсной фазы. Для формирования в аппарате режима взвешенного слоя необходимо устройство, ограничивающее поток частиц снизу при Р2> Р или сверху при Р2 < Рь Задача этого устройства — вызвать небольшое уплотнение слоя частиц или, что то же самое, уменьшить скорость их движения в месте ввода сплошной фазы. Для организации взвешенного слоя твердых частиц в нижней части агшарата размещают диафрагму или решетку. Для капель и пузырей естественным ограничителем может являться поверхность раздела фаз, вблизи которой происходит накопление и, соответственно, уплотнение потока частиц. Однако для получения плотного слоя капель и пузырей может быть также использовано и сужающее устройство. Более подробные сведения об организации режима взвешенного слоя в аппаратах можно найти в специальной литературе [26, 47]. [c.186]

Установлено,что исследованные коксы близки по микроструктуре (5,1-5,3 балла), различаются поровой структурой. Анализ интегральных порометрических кривых изученных коксов показывает,что объемы пор различаются в 1,5 и более раза. Объем открытых пор кокса из гидрооОессеренного дистиллятного крекинг-остатка (ДКО), полученного в мягком режиме термокрекинга (кокс А),равен 0,25 см /г,а у кокса из более тяжелого гидрообессеренного ДКО, наработанного в более жестком режиме (кокс Б) - 0,15 мVг.Пористость кокса из малосернистой смеси ДКО (обычный режим термокрекинга) и гудрона (кокс С) - 0,11 см /г. Причем в последнем случае поры преимущественно переходные. Преобладание как переходных (до 3,5 мкм), так и пуазейлевскнх (>3,5 мкм) пор в коксе ухудшает многие физико-механические свойства графита на его основе. [c.26]

Как правило, упорядоченная структура вещества не имеет бесконечной протяженности монокристаллы встречаются реже по-ликристалличесних структур. В связи с этим размер кристалла считается важным структурным параметром. Кроме того, кристаллическое состояние не является идеальным, так как обычно в веществе имеются дефекты решетки, влияющие на его свойства. Дефекты решетки могут возникать из-за колебаний частиц в ней под действием тепловой энергии. Эти дефекты, называемые дефектами первого рода [14], не нарушают дальний координационный порядок решетки, в то время как дефекты второго рода нарушают его в значительной степени. Хоземан и Багчи [15] показали, что для описания этих дефектов полезно применять представление о па-ракристаллических искажениях. Согласно этому понятию, можно определить размер Ь кристалла, тип и степень деформации решетки в данном направлении путем анализа интегральной ширины бР-рефлексов, отнесенных к определенному направлепию, как функции порядка рефлекса к. Дефекты первого рода не приводят к зависимости ширины рефленса от порядка Н, тогда как в присутствии дефектов второго рода ширина увеличивается с возрастанием Л. В соответствии с представлением о паракристаллических искажениях интегральную ширину рефлекса можно выразить через размер Ь кристалла и относительную флуктуацию среднего размера решетки I по уравнению [c.21]

Титчмарш и Смирнов приводят весьма подробный анализ интегральных уравненго первого рода с ядром, зависящим лишь от абсолютного значения разности аргументов х — . Они дают также и подробное решение того частного примера уравнения этого типа, каковым является уравнение [49]. Применяя последовательно прямое и обратное преобразование Лапласа (умножение на е- и на е+ 5) и интегрирование в соответственных пределах, мон но получить решение этого уравнения в виде [c.279]

Анализ интегральной интенсивности поглощения v( N) в o(PPh3)2(N S)2, проведенный в работе [139], позволил вы- [c.218]

В нашей лаборатории изучалась также полидисперсность поликарбоната. Были определены молекулярные веса, характеристическая вязкость и константы седиментации его фракций. Эти данные позволили получить значения констант в соотношении Марка—Куна— Хувинка которые отличались от опубликованных ранее данных Шульца и Хорбаха Путем статистического анализа интегральной кривой МВР был определен показатель полидисперсности = [c.209]

Согласно классификации, предложенной Хубени [379, 380], для детального анализа интегральных структур необходимо различать помимо кажущейся плотности сердцевины (Р(.) и поверхностной корки (Рк) еще ряд количественных морфологических параметров (рис. 16) [c.52]

Для полимерных пленок характерен большой разброс значений пробивного напряжения и еще больший разброс значений времени жизни т. В тонких пленках (й < 30 мкм) могут быть сквозные поры и значительные углубления, поэтому Е р,ср Существенно уменьшается (рис. 55). По характеру интегральных и дифференциальных кривых распределения и можно судить, таким образом, о качестве пленки, прежде всего о наличии слабых мест, которые приводят к большим значениям вероятности пробоя в области малых значений и р или т [148, с. 16]. Анализ интегральных кривых распределения показывает [149, с. 201], что можно применять логарифмически нормальное, двойное экспонен1 альное или распределение Вейбулла (в зависимости от условий опыта или свойств пленки). В частности, логарифмически нормальное распределение значений и р и т имеет следующий вид (рис. 56) [c.89]

Новый интегральный детектор для количественного хроматографического анализа. Интегральный детектор Брунеля для измерения массы вещества. [c.190]

Анализ интегральных кривых показывает, что они могут быть пред-ставлены зфавнением гиперболы у=, асимптота которой параллельна оси ОХи имеет координату Очевидно, что величина — является дифференциальной мольной теплотой растворения в бесконечно разбавленном растворе. Коэффициенты а и 6 найдены обычным выпрямлением гиперболы. Расчет полученной прямой по методу наименьших квадратов дал следующие значения— -Ь941 кал/люль - дифференциальная мольная теплота растворения воды в ИАС при 25°С (бесконечное разбавление) —2130 кал1моль — дифференциальная мольная теплота растворения ИАС в воде при 25°С (бесконечное разбавление). [c.10]