Матрица крупности

ГОСТ 4668-75 метод определения УЭС кокса основан на измерении падения напряжения на участке столбика кокса с крупностью зерна 0,3 15-0,4мм, заключенного в матрицу между пуансонами под давлением 5,88 МПа при прохождении постоянного тока с последующим расчетом величины УЭС. [c.74]

Матрица планирования и результаты опытов приведены в табл. 13, из которой видно, что гипотеза адекватности для данной задачи удовлетворяется. На основаиии полученного уравнения регрессии намечена серия мысленных опытов (опыты 9—12), реализация которых показала, что наилучшие результаты, обеспечивающие наибольший выход бора из сырья, соответствуют условиям опыта 10. При средней крупности порошка алюминия 0,2 мм, количестве АЬ(804)3 — 42,25 г, избыточном количестве алюминия 11,25% (67 г) и времени выдержки при 500° в течение 45 мин из 40 г борного ангидрида получается 11,4 г борида химического состава, % —82,92 А1—15,85 Fe — 0,11 8i — 0,38 нерастворимый остаток (АЬОз + ЗЮг) — 1,10, что соответствует извлечению бора из сырья 75%. [c.46]

Величина таблетки и ее механическая прочность зависят от давления, развиваемого машиной, и высоты наполнения > матрицы, а также от крупности помола таблетируемого материала. [c.177]

Содержание различных классов крупности и плотности в исходном материале можно выразить матрицей. Действительно, если [c.205]

Каждая строка матрицы характеризует материал одной плотности, а каждый столбец—материал одной крупности. Такое представление возможно не только, например для полиметаллических руд, но и для обычных двухкомпонентных материалов. Распределение по плотности в этом случае объясняется недостаточным раскрытием составляющих, т. е. наличием сростков, соотнощение исходных компонентов которых может находиться в широком диапазоне значений. [c.206]

Общий расчет процесса необходимо вести отдельно на каждую ячейку этой матрицы вследствие экспериментально установленного факта, что частицы разной плотности и крупности ведут себя автономно в условиях турбулентного гравитационного разделения при умеренных концентрациях. Затем результаты этого расчета должны быть просуммированы для различных компонентов, чтобы можно было судить об эффективности и других технологических параметрах процесса. Такой расчет удобнее вести с помощью ЭВМ. [c.206]

Анализ степени фракционного разделения фиксированного узкого класса крупности и плотности (отдельной ячейки матрицы) Б зависимости от скорости потока среды. [c.207]

X — матрица лХл, описывающая процесс разрушения частиц в аппарате сокращения крупности [c.7]

Числовые значения элементов матрицы разрушения и распределения питания по крупности [c.44]

Решение. За каждый интервал времени разрущения в мельницу поступает 100 единиц массы руды. Распределение питания по крупности, а также матрицы разрущения, отбора и классификации, которые воздействуют на материал в мельнице на каждом таком интервале, имеют следующий вид [c.46]

Для того чтобы однозначно задавать значения элементов функций разрушения и отбора, составляющих матрицу X, следует отделять разрушенные частицы от неразрушенных. С уменьшением геометрического соотношения между отверстиями последовательных сит все более близким к истине становится упрощающее приближенное допущение о том, что разрушение частицы обязательно приводит к удалению ее из рассматриваемого класса крупности. Однако для того чтобы такое предположение стало приемлемым, указанное отношение размеров отверстий должно принять очень малое значение, вероятно, менее 1,01. Современные методы эксперимента практически не позволяют получать подобные данные. Может показаться, что функцию разрушения можно определить независимо от функции отбора. Однако такую функцию можно определить только путем фактического разрушения частиц, что предполагает необходимость применения некоторого устройства или аппарата, т. е. оценки функции отбора, присущей этому аппарату. Таким образом, невозможно однозначно выделить из матрицы X функцию разрушения как характеристику руды и функцию отбора как характеристику аппарата. [c.49]

Следовательно, конусную дробилку можно упрощенно рассматривать. как единую зону разрушения, в которую частицы могут с определенной вероятностью поступать или повторно попадать в результате класси( )икации. Если частица поступает в зону, то тем самым она отбирается для разрушения. Структурные элементы модели конусной дробилки и внутренние потоки материала между ними показаны на рис. 4.1. Векторы , х и р характеризуют массовые расходы каждого класса крупности. Нижняя треугольная матрица В характеризует распределение частиц по относительной крупности после разрушения, а диагональная матрица С характеризует долю поступающих в зону разрушения частиц любого класса крупности. Для описания конусной дробилки можно предложить также несколько моделей более сложной структуры. Однако принято считать, что предложенная модель дает достаточно адекватное описание поведения конусной дробилки, тогда как для расчета по-раметров более сложной модели те данные, которые имеются или могут быть получены в результате промышленных экспериментов, недостаточны. [c.50]

Матрица I—ВС всегда является неособенной, поскольку единичный элемент в диагонали ВС означает, что частицы данного класса крупности не разрушаются и не выгружаются из дробилки. [c.50]

Элементы матрицы С могут быть получены как средние значения функции С (s) в соответствующих классах крупности [c.53]

Такая модель является расширенным вариантом рассмотренной ранее (см. разделы 3.1.3 и 3.1.5 и пример 3.4) модели, содержащей этапы разрушения, отбора и классификации. Однако в данной модели имеются некоторые особенности, которые нуждаются в допол--нительном рассмотрении. Можно сделать простое допущение о том, что в I стадии разрушению подвергаются только частицы верхнего класса крупности, но при этом все они выходят из стадии лишь полностью разрушенными. Такое допущение слишком простое для большинства процессов, является полезным для иллюстрации хода рассуждений. Первое условие, налагаемое при этом на матрицу Х , состоит в том, что только элементы первого столбца и главной диагонали не равнялись нулю второе условие предполагает, чтобы элемент 1.1 был равен нулю. Действие I стадии разрушения при простой матрице, удовлетворяющей этим условиям, показано в табл. 4.1. [c.57]

Если значения В и С фиксированы, то изменения руды и характеристик аппарата измельчения описываются матрицей отбора, которая для каждого данного процесса определяется подгонкой кривых. Обычно оказывается, что в соответствии с априорными представлениями диагональные элементы матрицы S уменьшаются с уменьшением крупности частиц. [c.60]

Матрица стадии разрушения материала Xj включает в себя отдельные матрицы В, С и S. Изменение любой из них отражается на матрице Xj, а также на гранулометрической характеристике продукта, которая предсказывается моделью при заданной крупности питания. Число стадий разрушения в процессе измельчения является мерой степени воздействия измельчительного аппарата на материал и тесно связано с временем пребывания материала в мельнице, которое всегда находится в определенном соотношении с расходом питания. При постоянной крупности питания зависи- [c.60]

Стадию разрушения в шаровых мельницах можно определить как интервал, в котором вероятность разрушения всех частиц максимального класса крупности в питании этой стадии равна единице, что эквивалентно приравниванию единице элемента 1,1 матрицы 8. Однако при этом и и остальные элементы матрицы 5 оказываются зависимыми от матрицы В, которая совершенно неизвестна. Числовые значения матрицы Х , которые делают ее, с одной стороны, пригодной для анализа процесса и имитационного моделирования и, с другой стороны, приспособленной для сравнения различных реализаций измельчительных систем, могут быть определены путем итеративных вычислений. [c.65]

Если при данном расходе питания известны распределения по крупности питания и продукта мельницы, то методом наименьших квадратов можно определить ПМ и все элементы матрицы 5. Таким образом, мы получаем всю необходимую информацию для расчета по уравнению (4.20) характеристик продукта мельницы при любых изменениях расхода или гранулометрического состава питания. [c.65]

После того как по исходным данным будут рассчитаны матрицы и можно приступать к расчету новой матрицы ОЯ", используя рис. 4,23, а затем к расчету нового распределения по крупности продукта измельчения. [c.86]

В мельницу подается 216 т/ч руды и 58, 6 т/ч воды масса заполнения мельницы составляет 70 т. В качестве матриц разрушения в табл. 4.20 приняты значения функции разрушения, приведенные в табл. 4.6. Определить распределения по крупности заполнения и разгрузки мельницы, и также массу заполнения, при увеличении расхода питания до 300 т/ч при том же содержании твердого. [c.86]

Отделение частнц материала для разрушения. Некоторая часть этого материала может вновь появиться в том же самом классе крупности после разрушения. Скорость отделения (нлн отбора) для разрушения равна Ке, где К — диагональная матрица, представляющая скорость разрушения каждого элемента 8. [c.317]

Сущность метода определения удельного электросопротивления заключается в определении фактического сопротивления столбика пробы зеренного кокса крупностью 0,3—0,4 мм, заключенного в матрице между двумя электродами по давлением 1 кПа и расчете удельного сопротивлении (/)) по формуле, Ом м(Ом мм /м) [c.17]

Холодное прессование осуществляется с прессовочными по-JJOшкaми, состоящими из смеси размолотого кокса или других углеграфитных материалов с битумом. Такую смесь изготавливают так же, как и при горячем прессовании, но затем смесь охлаждают и размалывают до требуемой крупности. Битумноугольные порошки прессуют в матрице или пользуются способом всестороннего гидравлического прессования в резиновой оболочке. При этом можно в широких пределах изменять плотность заготовок, применяя соответствующее давление. Основная осо- бенность заготовок холодного прессования состоит в том, что их пористость может достигать 20—25%. Пористость же заготовок горячего прессования всегда очень мала. [c.108]

Порошки прессуют на гидравлических или механических прессах в стальных закаленных пресс-формах Давление, необ ходимое для создания достаточной контактной поверхности достигает 7—8 тс1см , в зависимости от крупности порошка Для улучшения прессования путем снижения трения между части цами между пресс-формой и штабиком применяют смазку бензин, растворы парафина в бензине или глицерина в спирте Пресс-форма состоит из матрицы, которая служит для фор мирования боковой поверхности прессовки и вмещения порошка и пуансона — подвижной части для обжатия порошка Пресс форма для процессов с односторонним давлением имеет одни пуансон, для прессов с двусторонним давлением — два пуансо на. верхний и нижний (рис 81) [c.306]

Бродбент и Калькотт [5] приняли функции измельчения, определенные Эпштейном [4], и разработали метод матриц для некоторых видов измельчений определенного исходного материала. Они предположили, что распределительная функция остается одинаковой для всякого измельчаемого материала, любых измельчающих машин, а также частиц любой крупности и определили ее как [c.222]

Спектральным полуколичественным анализом в зольных уносах установлено присутствие, г/т лития — 20, ниобия — 20, бериллия — 5, галлия — 15, титана — 10000, циркония — 500, гафния — 20, скандия - 15, лантана — 100, иттрия - 70, иттербия — 7. Полученные данные показывают высокую ценность зольных уносов содержание Y, Yb практически равно порогу "ценности" (минимальное содержание, определяющее возможную промышленную значимость [4]), Zr приближен к нему, а Ti превышают его. С целью определения оптимального режима выщелачивания проведены экспериментальные исследования с использованием методики рационального планирования многофакторного эксперимента, Спланирована матрица 5 . Крупность зольных уносов минус 0,1 мм. Выщелачивающий раствор фильтровали через фильтровальную бумагу, кек сущили и озоляли вместе с фильтром в стандартных условиях. Эффективность кислотного и щелочного выщелачивания оценена полуколичественным спектральным анализом по остаточной концентрации в ке-ке. Результаты кислотного выщелачивания показали, что в ряде опытов с различными условиями получены близкие значения, предпочтение следует отдать опыту с более "мягкими" параметрами Ск = 50 г/л, т ж = 1 40, т =1,15 ч, t = 65 °С, ь = 250 об/мин. В этом опыте кек обеднен титаном (4000 г/т при 10000 г/т в зольных уносах), иттрием (40 г/т) и иттербием (4 г/т). Примерное извлечение титана равно 30 — 50 %, иттрия и иттербия — 40 — 50 %. При щелочном выщелачивании (Ск = 56 г/л, т ж = 1 50, х = 2,5 ч, i = 80 °С, D = 300 об/мин) наблюдается обеднение кека иттрием (20 г/т) и иттербием (2 г/т). Более высокое извлечение в раствор редких и редкоземельных элементов с традиционным выщелачиванием не получено ни в одном опыте, что свидетельствует о наличии разных упорных форм, прежде всего минеральных. Дальнейшие исследования предусматривают более глубокое изучение минеральной части зольных уносов от сжигания углей месторождений Восточного Забайкалья с применением комбинированных технологий. [c.118]

Температура появления жидкой фазы фиксировалась в момент резкого увеличения электропроводности исследуемого образца при медленном его нагревании. Для этой цели использовали установку, разработанную сотрудником УНИХИМа Г. А. Степаненко. При измерении электропроводности жидкой фазы, образующейся при нагревании порошков, возможно спекание образцов и образование между ними и электродами воздушного пространства. Последнее размыкает цепь и искажает получаемые результаты. Для устранения этого образцы сырьевых смесей размалывали до крупности —74- - +56 мкм, а затем спрессовывали в специальной цилиндрической матрице под давлением 100 кг/см . В результате получались брикеты диаметром 10 мм и весом 2,5 г. В качестве связующего использовали 5% раствор декстрина. В брикеты запрессовывали проволочки-электроды по всей высоте на расстоянии 4 мм друг от друга. Приготовленный образец помещали в холодную печь, нагревание которой через систему печь—трансформатор—магнитный усилитель— программное устройство РУ5-01М проводилось по заданной программе. Температуру внутри образца замеряли Р1—Р1(К 1)-термопарой, расположенной в брикете между электродами. Кривую нагревания записывали потенциометром ПСР1-08. Электропроводность измеряли с помощью кондуктометра, а запись проводили потенциометром типа АСП. Скорость нагрева составляла 7 град/мин. [c.6]

Покажем, что зависимость такого рода справедлива и для многокомпонентной смеси. Пусть имеется смесь, состоящая из G частиц, которые можно распределить на п классов крупности. Содержание частиц в каждом классе обозначим iVj, iVg, iNTg,. . ., iV(-, .. ., Nn- Если в каждом классе крупности частицы различаются еще и по плотности, то их содержание в различных классах можно выразить матрицей. [c.48]

Кроме этого применялся следующий прием удаление определенного Класса крупности из материала питания мельницы и мечение этого класса радиоактивным излучением. Таким приемом пользовались. Годен (1951), Мур (1964), Бущ (1967). Радиоактивный класс крупности затем присоединялся к питанию шаровой мель ницы порционного действия. Данные содержаний радиоактивного вещества в отдельных классах крупности из--мельченного продукта использовались затем для прослеживания поведения трассирующего вещества. Преимущество использования облученного материала состоит в том, что трассирующее вещество имеет те же свойства разрущения, что и вмещающий материал. Благодаря этому измельчение происходит в естественных условиях. Результаты исследований указанных авторов показали, что функция разрущения В может быть аппроксимирована ступенчатой матрицей, т. е. характер разрущения м1ине-ральных частиц не зависит от исходной крупности. Однако оказалось, что вследствие природы используемой модели функция разрущения В и функция, характеризующая вероятность разрущения 8 (названная функцией отбора), не могут быть определены однозначно. Это значит, что существует множество таких комбинаций В и 8, каждая из которых обеспечивает удовлетворительное предсказание поведения шаровой мельницы. [c.38]

Пример 3.1. Значеня матрицы разрушения X и распределения по крупности питания в уравнении процесса разрушения р=Х даиы в табл. 3.6. Вычислить распределение по крупности продукта процесса. [c.44]

Пример 3.2. В уравнении процесса разрушенияр= (В8 + I—8)1 значения функции разрушения В и распределения питания по крупности заданы матрицами X и в примере 3.1. Вероятности разрушения частиц последовательных классов крупносш составляют ряд значений [c.45]

Матрица Xj описываег переход от питания на /-й поверхности раздела между зонами к питанию на (/4-1)-й поверхности и представляет собой стадию разрушения в указанном выше смысле. Максимальное число стадий равно числу элементов вектора питания, не включающих подситовый класс. Например, если распределение по крупности питания мельницы представлено 9 элементами, действие мельницы не может быть определено более чем 9 ста- [c.56]

Матрица отбора является одним из двух варьируемых параметров математической модели процесса измельчения в стержневой мельнице. Другим параметром является число стадий. Матрица отбора отражает описание руды и характеристик мельницы, тогда как число стадий разрушения связано с расходом и крупностью питания, скоростью вращения мельшщы и другими параметрами цроцесса. [c.60]

Чтобы выявить применимость рассматриваемой модели в широком диапазоне технологических и производственных условий, был проведен значительный объем экспериментальных исследований на стержневых мельницах (2,74X3,66 м), работающих в открытом цикле на фабрике компании Маунт Айза майнз лтд , перерабатывающей медные и свинцово-цинковые руды. На рис. 4.10 показаны некоторые результаты этих экспериментов в виде распределений по крупности. Числовые значения элементов матрицы Xj, использованной для моделирования, приведены в табл- 4.4 (отношение размеров оГверстин сит 2 1). [c.61]

В технической литературе содержатся некоторые другие данные, достаточно детальные для проведения таких анализов. Однако анализ имеющихся данных показал, чт графики Р—и такого типа, как показано на рис. 4.11, применимы в любом случае. Удовлетворительное совпадение наблюдаемых распределении по крупности и данных моделирования наблюдалось во всех случаях (Линч, 1959). Митчелл и др. (1954 а,Ь) провели широкий комплекс работ на стержневых мельницах (0,76X1.22 м) с открытым сливом и с периферической разгрузкой. Каллкотт (частное сообщение) проанализировал полученные ими результаты на основе представлений о стадиях разрушения и обнаружил, что при максимальной крупности питания 0,038 м и матрице отбора 8, приравненной к I, матрица классификации С имела следующие элементы 1 0,5 0,2 [c.62]

Пример 4.1. Модель конусной дробилки. Ниже приводится матрица разру-шен-ия для конкретной операции дробления. Матрица образова.на из составляющих. относящихся ка к крупным, та н <к мелким частицам, и не является ступенчатой, поскольку образование мелких частиц е зависит от крупиости исхол-ны. частиц. Распределение материала питания по крупности задано вектором 1. [c.77]

Подобным образом определяются оставщнеся элементы Я8. Некоторые трудности могут возникнуть после расчета восьмого класса крупности, когда возникнет необходимость включать в расчеты элементы функции разрущения раздрабливанием. Простой пример (табл. 4.18) показывает, как строится объединенная матрица разрушения из элементов разрущения истиранием раздрабливанием. [c.85]

Некоторые авторы рассмотрели эти или эквивалентные им уравнения для частного случая, огда вектор з представляет только распределение по крупности. Рид (1965) рассмотрел уравнение (П2.22) с постоянными коэффициентами А и К и его решение, т. е. уравнение (П2.24), для случая, когда матрица А имеет нулевые диагональные элементы. Каллкотт (1963) рассмотрел уравнение (П2.3) и получил несколько его специальных решений. Гарднер (1961), Мелой (1966) и Остин (1966) рассмотрели интегральную форму уравнения (П2.22) с постоянными А и К. [c.321]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология