Двухступенчатые холодильные циклы

Аммиачный двухступенчатый холодильный цикл. Двухступенчатые аммиачные холодильные циклы могут быть с полным или неполным промежуточным охлаждением. В первом случае аммиак после сжатия в цилиндре низкого давления доводится до состояния сухого насыщенного пара, во втором случае остается после охлаждения в перегретом состоянии. [c.101]

Рис. IV- . Изображение аммиачного двухступенчатого холодильного цикла с полным промежуточным охлаждением в координатах г — Р.

Двухступенчатое сжатие в газовом компрессоре—54 Двухступенчатые компрессоры—98, 229, 245 Двухступенчатые холодильные циклы—213 Диаграмма водоаммиачного раствора—458 Диаграмма влажного воздуха—350 Диаграммы—45, 52, 170, 350, 458 Динамика поршневого компрессора—80 Динамическое отопление—7, 20, 29, 533 Дроссельные потери—150 [c.540]

Схема двухступенчатой НТК для получения Со+высшие с пропановым и этановым холодильными циклами [c.176]

Простейшими схемами НТК с каскадным холодильным циклом являются схемы с применением пропан-этанового или пропан-эти-ленового холодильного цикла. Обычно эти схемы двухступенчатые на I ступени газ окончательно охлаждается за счет холода внешнего холодильного цикла, а на II — за счет внешнего этиленового или этанового цикла. Эти схемы используют либо для глубокого извлечения пропана (более 80%), либо для извлечения] этана и более тяжелых углеводородов. [c.176]

Схема двухступенчатой НТК для получения Сз+высшие с комбинированным холодильным циклом внешним пропановым и дросселированием жидких потоков) [c.185]

В связи с тем что на lgp-диаграмме значение / отнесено к единице массы хладагента (1 кг), а в двухступенчатой холодильной машине массовый поток 62 больше массового потока G , это должно быть учтено при расчете характеристик цикла с помощью диаграммы. Условно принимают если G = = 1 кг, то при расчете процессов, происходящих с массовым потоком От, разность энтальпий умножают на отношение [c.34]

Схемы с простым циклом низкого давления требуют применения низкотемпературных двухступенчатых холодильных машин, усложняющих условия эксплуатации, что делает их использование в настоящее время нецелесообразным. [c.288]

Газовую фракцию сжимают до 35 ат. На промежуточной ступени сжатия газ щелочной промывкой очищают от двуокиси углерода и сернистых соединений. Газ под высоким давлением охлаждают и сушат над твердым осушителем. После этого его подвергают дальнейшему охлаждению выходящими потоками, а также в этиленовом и пропиленовом холодильных циклах до температуры — 115°С- Сконденсировавшиеся углеводороды направляют в метановую колонну, с верха которой отгоняется метан. Остаток поступает в этановую колонну, с верха которой отбираются углеводороды С2. Чистый этилен получают гидрированием ацетилена, содержащегося в этой смеси, с последующей двухступенчатой ректификацией. [c.232]

Цикл двухступенчатой холодильной машины показан на фиг. 12. [c.44]

Рис. 141. Схема двухступенчатого каскадного холодильного цикла,

Наиболее простой является двухступенчатая холодильная машина с водяным промежуточным охлаждением и одноступенчатым дросселированием. Принципиальная схема этой машины и цикл в S—Г-диаграмме показаны на рис. 15. Цифры на схеме соответствуют точкам на диаграмме. [c.38]

Сопоставление холодильных циклов с одним и двумя детандерами. Сопоставление по эффективности и по степени сжатия холодильных циклов с одним и двумя детандерами на прямом потоке, или иначе, одноступенчатых и двухступенчатых циклов необходимо вести при определенных исходных положениях, касающихся теплообменников. [c.32]

Продукты разделения воздуха X кг выдаются потребителю в жидком виде. Газообразный азот (М — X) кг из блока разделения воздуха направляется также в виде продукта потребителю. В циркуляционном холодильном цикле азот расширяется в двух турбодетандерах. Циркуляционный азот (1 кг), сжатый в азотном турбокомпрессоре КМ2 до давления 3,3 МПа (процесс 12—13), разделяется на два потока. Первый (основная часть )М кг после охлаждения до температуры Т = 200 К в теплообменнике АТ4 (процесс 13— 16) расширяется до давления 1 МПа в первой ступени двухступенчатого турбодетандера Д2 (процесс 16—17) и направляется для дальнейшего охлаждения в блок теплообменников АТЗ. Второй поток (1 —М ) кг охлаждается в теплообменнике АТ2 (где в качестве криоагента используется водный раствор хлористого кальция, поступившего из фреоновой холодильной станции) и направляется в азотный одноступенчатый турбодетандер ДЗ. После расширения в турбодетандере ДЗ (процесс 14—15) азот направляется для дальнейшего охлаждения также в блок теплообменников АТЗ м затем смешивается с основным потоком циркуляционного азота. Весь циркуляционный азот в количестве 1 кг, окончательно охлажденный в блоке теплообменников АТЗ, направляется на расширение во вторую ступень азотного турбодетаидера Д4 (процесс 19—20), где его давление снижается с 1,0 до 0,13 МПа, и возвращается в качестве обратного потока через теплообменники АТЗ, ATI и АТ4 во всасывающий коллектор компрессора /СМ2. [c.30]

Каскадная холодильная машина представляет собой систему двух или нескольких холодильных машин-каскадов, работающих, в разных температурных пределах, и, как правило, с различными холодильными агентами. В каждой из входящих в такую систему холодильных машин совершается свой холодильный цикл, который может быть одно- или двухступенчатым. Связующими звеньями отдельных каскадов служат теплообменные аппараты, называемые испарителями-конденсаторами. Для одного каскада такой аппарат выполняет роль испарителя, а для другого, работающего на уровне более низких температур, — роль конденсатора. [c.19]

Рис. 13. Схема двухступенчатого аммиачного холодильного цикла

Новейшая схема низкотемпературного разделения при низком давлении отличается от описанной, в первую очередь, повышением давления в метановой колонне до 0,6—1 МПа. Газ пиролиза после компрессии, очистки от НгЗ и СО2, осушки и отделения тяжелых фракций поступает на селективное гидрирование ацетилена. Далее газ подвергается дополнительной осушке и проходит двухступенчатую конденсацию фракции Сг- При этом используется охлаждение пропиленом и этиленом. Наиболее низкие температуры газа достигаются путем расширения оставшегося газа в турбодетандерах или вторичным испарением конденсата после его расширения. На установке осуществляется каскадное охлаждение с использованием этиленового и пропиленового холодильных циклов и центробежных компрессоров с приводом от газовой турбины. Применяемая схема конденсации этан-этиленовой фракции позволяет свести до минимума потери этилена с остаточным газом. [c.47]

В холодильных циклах агрегатов разделения коксового газа устанавливаются двухступенчатые аммиачные компрессоры с цилиндрами двойного действия типов АГК-56, АДК-73/40 и др. [c.93]

СХЕМА И ЦИКЛ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ [c.43]

В двухступенчатой холодильной машине можно получить одну или две температуры кипения, что позволяет снабжать потребителей холодом двух параметров. Цикл холодильной машины с двухступенчатым сжатием характеризуется последовательным сжатием паров в цилиндре низкого давления (ЦНД) и цилиндре высокого давления ЩВД) с промежуточным охлаждением паров водой или кипящим хладагентом, а также возможностью ступенчатого дросселирования жидкого холодильного агента с промежуточным отводом пара. Практическим пределом применения двухступенчатых машин принята температура кипения —80 °С, при более низких температурах применяют трехступенчатое сжатие. В зависимости от способа промежуточного охлаждения пара, сжатого в ЦНД, различают схемы двухступенчатого сжатия с неполным промежуточным охлаждением и без промежуточного отбора (рис. 15). [c.43]

Рис. 15. Схема и цикл двухступенчатой холодильной машины с неполным промежуточным охлаждением.

Рис. 16. Схема и цикл двухступенчатой холодильной машины с полным промежуточным охлаждением и двухступенчатым дросселированием.

Расчет теоретического цикла 5 двухступенчатой холодильной маши-ные полным промежуточным охлаж- б.о дением. Для расчета теоретического цикла машины задаются условия 5,о работы и холодопроизводительность а, [c.43]

Принципиальная конструктивная схема такого насоса представлена на рис. 2-24 [2-24, 2-25], где в качестве криогенератора служит двухступенчатая газовая холодильная машина, работающая по циклу, идеальным прототипом которого является холодильный цикл Стирлинга. Криогенератор выполнен по схеме с вынесенным дифференциальным вытеснителем 6 и встроенным двигателем 15 мощностью 2,2 кВт. Компрессорный поршень 18 имеет диаметр 70 мм, ход поршня 30 мм. Диаметр вытеснителя первой ступени 40 мм, второй—30 мм. Ход вытеснителя 8 мм. Компрессорный поршень и вытеснитель, расположенный в тонкостенном цилиндре 7, приводятся в движение шатунами, расположенными на эксцентриковых втулках 17 и 2 вала 16, число оборотов которого составляет 1440 в минуту. Картер 1 криогенератора через вентиль 4 заполняется рабочим газом (Не) под давлением 1,6—2 МН/м . В данной конструктивной схеме криогенератора в вакуумной полости имеется только одно герметичное разъемное соединение, расположенное в теплой зоне между фланцем тонкостенного цилиндра 7 и верхней плитой картера 1. [c.90]

Сокращение энергетических потерь в современных холодильных быстроходных компрессорах также имеет важное значение. На величину расхода энергии для производства холода влияет характер термодинамического цикла холодильной машины. Из термодинамики холодильных циклов следует, что чем более совершенен действительный термодинамический цикл, тем меньше расход энергии на получение единицы холода. Вследствие этого во многих случаях при получении низких температур применяют двухступенчатое или трехступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением рабочего тела. Такие термодинамические циклы дают меньшие потери энергии и, следовательно, являются более совершенными. Это сказывается и на улучшении объемных и энергетических коэффициентов компрессоров [1, 30, 31]. [c.10]

Многоступенчатая абсорбционная холодильная машина имеет многоступенчатый тепловой двигатель. Поскольку циклы теплового двигателя и холодильный в абсорбционной машине совмещены, то совмещены также прямой и обратный двухступенчатые циклы. Однако следует отметить, что ведущую роль в выборе системы многоступенчатой абсорбционной машины играет прямой совмещенный цикл, а не обратный. Это обстоятельство обусловливается тем, что переход на многоступенчатые схемы в абсорбционных машинах связан главным образом с невозможностью осуществить нри заданных температурах источников внешней среды цикл одноступенчатого совмещенного двигателя. Разумеется, что па характер цикла двигателя значительное влияние оказывают особенности его совмещения с холодильным циклом. [c.517]

Теоретические циклы двухступенчатых холодильных машин [c.40]

Двухступенчатое сжатие с одним регулированием. В многоступенчатых холодильных машинах число ступеней для диапазона температур, применяемых в технике умеренного холода, равно двум и трем. Наиболее простой цикл двухступенчатой холодильной машины обеспечивает только сокращение необратимых потерь при сжатии без изменения характера процесса в регулирующем вентиле (рис. 25). Уменьшение необратимости процесса сжатия приводит к экономии работы и увеличению холодильного коэффициента [c.40]

Испытания холодильных машин с двухступенчатым сжатием и каскадных отличаются от описанных выше числом измеряемых величин. Здесь дополнительно измеряют промежуточные давление и температуру, расход холодильного агента, поступающего на промежуточное всасывание и др. Типичным являются испытания центробежных холодильных машин с двумя или более ступенями сжатия (см. ниже). Здесь определяют параметры пара при промежуточном всасывании, что необходимо для построения цикла холодильной машины и расчета ее характеристик. При испытаниях двухступенчатых холодильных машин, в частности с винтовым поджимающим и поршневым дожимающим компрессорами, в объем испытаний включают определение параметров, относящихся к промежуточному сосуду. По тепловому балансу этого аппарата определяют количество пара, образовавшегося при первом дросселировании и испарившегося в сосуде при отводе теплоты от переохлаждаемой жидкости, а также расход последней, который необходим для расчета холодопроизводительности брутто двухступенчатой машины. [c.206]

Тепловая нагрузка на аппарат 3 (см. рис. 97), в котором испаряется жидкая фаза питания, составляет 76 240 кдж1ч. За счет выделяющегося количества холода абсорбент охлаждается примерно До 275°К. На практике для охлаждения абсорбента обычно применяют двухступенчатый холодильный цикл с изотермами испарения 255 и 243 °К- В этих условиях использование холода испарения жидкой части питания для охлаждения абсорбента приводит к уменьшению расхода холода на изотерме 255 °К на 76 240 кдж/ч. Таким образом, при одном и том же числе тарелок и равном разделительном действ1ии процесса расход тепла и холода в разрезной абсорбционно-отпарной колонне значительно меньше, чем в обычной колонне с одним вводом питания. [c.321]

При очень большом значении разности температур Т — (рис. 139) не удается осуш ествить охлаждения в двух или более секциях теплообменника одним и тем же хладагентом. В области низких температур схема двухступенчатого холодильного цикла (рис. 134), осуш,ествленная на пропане, непригода для охлаждения, так как при температурах порядка —80 -i--100° С давление насыщения для пропана составляет 0,15—0,08 ата. Работа же при таком глубоком вакууме неприемлема в связи с тем, что в этих условиях трудно обеспечить достаточную плотность системы. В результате подсоса воздуха в систему, заполненную пропаном, не только нарушается нормальная работа системы из-за повышения давления в испарителе и увеличивается расход энергии, но и создаются условия, при которых могут быть аварии в отдельных узлах системы (в частности, в испарителе, разделительных сосудах) могут образоваться локальные взрывоопасные концентрации смеси пропан — воздух. [c.216]

Таким образом, эффективность двухступенчатой абсорбционно-резорбциои-ной системы надо практически сравнивать с системой с превышением температур. Осуш,ествляя более эффективный цикл двигателя, можно или получить большую работу в нем при меньшем термическом к. п, д. и соединить его с двухступенчатым холодильным циклом с большим холодильным коэффициентом, как это имеет место в двухступенчатой абсорбционно-резорбционной машине, или осуществить цикл двигателя с высоким термическим к. п. д. и спомощыо системы с превышением температур соединить его с холодильным циклом с меньшим холодильным коэффициентом. [c.527]

Газообразные продукты пиролиза поступают в секцию очистки. Здесь газ сжимается до 23,7 ати двухступенчатым компрессором с охлаждением между ступенями сжатия. Затем газ ожижают охлаждением до 7° в теплообменнике. Охлаждение производят водой, предварительно охлажденной испарением до заданной температуры, или при помощи холодильного цикла с использованием аммиака или других сжатых газов в качестве хладоагента. [c.115]

Фиг. 12. Двухступенчатая холодильная машина а — схема А — компрессор высокой ступени В — компрессор низкой сгупейи С — конденсатор О — про.чежуточный сосуд Е — испаритель промежуточного давления Р — испаритель низкого давления О — водяной охладитель р. в. — регулирующий вентиль б —цикл.

На рис. 141 изображена схема двухпоточного каскадного холодильного цикла применительно к одной из установок разделения углеводородных газов. Холодильный цикл предназначен для получения холода постоянных температурных уровней в конденсаторе колонны 1 минус 78° Сив конденсаторе колонны 2 минус 10° С. В качестве хладагента нижнего каскада используется этан, верхнего — пропан. Этановый каскад состоит из двухступенчатого компрессора 3 с межступепчатым a и концевым 5 водяными холодильниками, конденсатора-испарителя 6, сборника жидкости 7, регенеративного теплообменника 8, испарителя-конденсатора колонны 9 и переохладителя 10. В пропановом каскаде получается холод двух температурных уровней —15 и —35° С. Схема пронанового каскада состоит из двухступенчатого компрессора 11 с межступепчатым холодильником, конденсатора 12, сборника жидкости 13 и двух испарителей испарителя 14, работающего под давлением 3 ата, и конденсатора-испарителя 6, в котором пропан испаряется под давлением 1,4 ата. Диаграммы процессов для обоих каскадов в p—i координатах изображены на рис. 142. Нумерация точек на схеме и диаграммах совпадает. [c.217]

Для предварительного охлаждения коксового газа обычно применяются двухступенчатые аммиачные холодильные циклы с полным или неполным промежуточныхм охлаждением. [c.92]

Для повышения эффективности работы холодильных циклов в каскадных системах вводится несколько сгуше-ней испарения одного и того же хладоагента при разных давлениях, таким образом сокращается расход энергии на компримирование хладоагента. В качестве примера приведена схема замкнутого холодильного цикла с двухступенчатым испарением этилена (рис. 8). [c.56]

Обычно одноступенчатое сжатие используется только при отношении давлений Рконд/ о 9. При больших соотношениях используется двухступенчатое или многоступенчатое сжатие хладоагента. Во многих случаях циклы двухступенчатых холодильных машин оказываются более эффективными и при меньших величинах разности давлений или отношений давлений, которые рекомендованы для одноступенчатого цикла. Цикл поршневой холодильной машины двухступенчатого сжатия с одноступенчатым и двухступенчатым дросселированием жидкого хладоагента представлен на рис. 82. Значения всех точек цикла определяются из диаграмм [c.255]

Двухступенчатая абсорб-ционио-резорбционная машина представляет собой такук> систему совмещенных циклов, в которой тепловой двигател > совершает одноступенчатый процесс, а холодильная машина двухступенчатый, с разными концентрациями раствора в обоих циклах. Таким образом, в тепловом совмещенном двигателе должна быть получена работа, необходимая для осуществления холодильных циклов с почти чистым аммиаком (испаритель) и с раствором (дегазатор). Очевидно, совмещенный цикл двигателя с увеличенной работой можно [c.526]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология