Глава 2. Трубы и их соединения

Глава 7. Соединение труб из стеклопластиков [c.6]

На выбор диаметра труб влияет и ряд других факторов, таких, как стоимость и надежность увеличивающегося числа сварных соединений труб с трубными досками в случае применения труб меньшего диаметра, а также стоимость собственно трубной системы. При диаметре труб меньше примерно 19 мм стоимость труб пропорциональна скорее их суммарной длине, нежели суммарному весу. Следует заметить, что указываемая обычно стоимость не включает стоимости ревизий, которая, в свою очередь, является функцией прежде всего длины, а не диаметра. Стоимость ревизии примерно удваивает стоимость трубных систем рассматриваемых в данной главе агрегатов. [c.272]

Коррозию можно также уменьшить путем гидрофобизации поверхности труб в результате их обработки аминами или солями аминов. Действие этих соединений уже описывалось в главе 7. Если амин добавляется в раствор непрерывно, большая его часть будет теряться за счет адсорбции на частицах глины. Эффективность обработок повышается, если в раствор вводить малые порции амина через равные интервалы времени, например 15 л 10 7о-ного раствора амина в дизельном топливе через каждые 30 мин. Можно также смачивать бурильны е трубы раствором аминов во время спуско-подъемных операций. [c.399]

В третьей главе представлены исследования механических свойств сварных соединений труб змеевиков в процессе эксплуатации. В таблице 1 показаны результаты испытания образцов на растяжение, а в таблице 2 - на ударный изгиб. [c.8]

Четвертая глава посвящена оценке напряженно-деформированного состояния в узле сварного соединения. Изучение реальных сварных соединений змеевика печи пиролиза показало, что при ремонте сопрягаются трубы с различной толщиной стенки, поскольку имеет место утонение труб. Кроме этого, при сваривании труб допускается их несоосность, а также обнаруживаются дефекты типа непровара . Такие геометрические дефекты могут быть концентраторами напряжений, тем более опасными, чем больше рабочая температура трубы. [c.12]

В первой главе Анализ аварийности, причин отказов нефте- и нефтепродуктопроводов, методов оценки их долговечности и концентрации напряжений в сварных соединениях и дефектах труб выполнен анализ работ, посвященных исследованию и обоснованию сроков безопасной эксплуатации нефтепроводов и нефтепродуктопроводов. [c.7]

В четвертой главе Определение ресурса безопасной эксплуатации длительно эксплуатируемых нефтепроводов и нефтепродуктопроводов разработана методика определения ресурса безопасной эксплуатации длительно эксплуатируемых нефте- и нефтепродуктопроводов на основе анализа режима нагружения, принципа линейного накопления повреждений и концентрации напряжений в сварных соединениях и дефектах труб. [c.19]

В этой главе рассматриваются общие методические вопросы дефектоскопии металлов, относящиеся к контролю как основного металла, так и сварных соединений. Много места отводится методике распознавания формы дефектов. Излагаются методики УЗ-дефектоскопии типовых изделий (поковок, отливок, листов, труб, стержней, рельсов), оригинальные разработки по их контролю, а также методики контроля индивидуальных изделий. Методики контроля сварных соединений и соединений других типов будут подробно описаны в гл. 5. [c.330]

Более или менее типичный комбинированный металлодиэлектрический плазмотрон показан на фотографии на рис. 2.59. Плазмотрон является частью технологической плазменной установки по конверсии и разложению гексафторида урана (см. главы 10 и 11) и содержит внутреннюю разрядную камеру, представляющую собой набор вертикально установленных между двумя фланцами медных трубок, соединенных вверху и внизу с коллекторами охлаждения, расположенными внутри упомянутых фланцев. Металлическая разрезная разрядная камера помещена в диэлектрическую оболочку, выполненную из отрезка кварцевой трубы. Комбинированный плазмотрон помещен коаксиально в индуктор высокочастотного генератора. На фотографии на рис. 2.59 над основным индуктором расположен еще и вспомога- [c.116]

Общий подход к проектированию радиаторов типа NaK — воздух для опытных систем с реактором, предназначенным для авиации, весьма близок к принципу проектирования теплообменника типа расплавленная соль — NaK, рассмотренному в предшествующем разделе. Специфические проблемы, характерные для радиатора типа NaK — воздух, частично обусловлены значительно большими разностями температур между двумя теплоносителями, особенно на входе воздуха, и частично большим различием в значениях коэффициентов теплоотдачи, что требует развития теплообменной поверхности с воздушной стороны. Было проведено сравнение характеристик многих типов теплообменных матриц, которые могли быть использованы в данных целях. Результаты этого сравнения довольно сложно привести в настоящей главе. Был рассмотрен широкий диапазон диаметров труб и их шагов, шагов ребер и в каждом случае оценивались характеристики матрицы. Основными критериями при оценке являлись вес, объем, число соединений труб с коллектором, перепады давлений как со стороны NaK, так и с воздушной стороны, необходимые для обеспечения достаточно эффективного теплообмена при заданных скоростях течения обоих рабочих тел. Здесь достаточно сказать, что из рассматривавшихся четырех основных конфигураций матриц была выбрана представленная на рис. 14.12 комбинация круглых труб с плоскими ребрами. Эта матрица дает наилучшие характеристики агрегата в целом. Кроме того, она и в других отношениях (именно, в смысле эффективности теплообмена, технологичности в изготовлении, веса и способности противостоять термическим напряжениям) [c.281]

Фаолитовые трубы с диаметром условного прохода более 200 мм изготовляют из сырых фаолитовых листов путем склеивания фаолитовой замазкой с последующей полимеризацией (см. главу XV). Трубы изготовляют в антикоррозийных цехах химических заводов и специализированные организации. Трубы, изготовленные из фаолитовых листов, применяются для работы без давления. Трубы поставляют с коническими буртами на обоих концах. Эти бурты предназначены для соединения труб при помощи разъемных накидных фланцев. [c.41]

В книге рассмотрены условия работы трубопроводов, типы труб и арматуры, методы соединения элементов трубопроводов в общую систему, а также конструктивные особенности трубопроводов определенного назначения. Отдельная глава посвящена технике безопасности при ремонте и эксплуатации трубопроводов. [c.3]

Возникающие в трубопроводах изгибающие моменты ограничены несущей способностью труб. Фланцевое соединение, плотное при таком изгибающем моменте, называется равнопрочным . Метод расчета равнопрочных фланцевых соединений изложен в настоящей главе. [c.88]

Помимо соблюдения углов наклона самотеков и спусков при монтаже самотечного транспорта проверяют внутренние поверхности деталей и труб на отсутствие шероховатостей (поверхность должна быть гладкой, сварные швы тщательно зачищены), а также обеспечивают герметичность фланцевых соединений за счет постановки проектных прокладок (картона толщиной 2—2,5 мм, пропитанного суриком, эластичной резины толщиной 3—4 мм). В последнее время получили распространение самотечные трубы из стекла, обладающие рядом преимуществ (прозрачность, гладкость и др.). Выбор труб и деталей стеклянных трубопроводов, а также технология монтажа приведены в главе ХП. [c.262]

Резьбы, применяющиеся для соединения деталей трубопроводов высокого давления, стандартизованы. Для труб и фланцев применяются метрические резьбы по ГОСТ 9150—59 (см. главу XIV, часть 1), допуски по 2а классу точности по ГОСТ 9253—59 (табл. 37). [c.145]

Примеры резьбовых соединений винипластовых труб, а также соединений их с арматурой, имеющей внутреннюю или наружную резьбу, показаны на рис. 6. Все детали этих соединений нормализованы (см. главу X, часть I). [c.352]

На рис. 7 показаны некоторые типы фланцевых соединений винипластовых труб. Детали соединения с применением свободных стальных фланцев на втулках на Яу 6 и 10 кгс/сл нормализованы. Материал прокладок см. главу XIV, часть I. [c.353]

Соединение труб с фланцевой арматурой показано на рис. 18. Стальные свободные фланцы и втулки нормализованы (см. главу X, часть 1). [c.365]

Керамиковые кислотоупорные трубы и фасонные детали поставляются заводами-изготовителями, как правило, покрытые глазурью с внешней и внутренней сторон. Конструкция и размеры труб и фасонных деталей приведены в главе X, часть 1. Основные виды соединений керамиковых труб — раструбные и с помощью разъемных конических фланцев. [c.382]

Соединение асбоцементных труб с гладкими концами производится с помощью специальных муфт, основные размеры которых приведены в главе X. часть I. Муфты выполнены также из асбоцемента и рассчитаны на рабочее давление труб. [c.385]

Фланцевые соединения применяются для труб и деталей с >у = =40-ь 150 мм. Фланцы свободные по ГОСТ 1268—54 или разъемные (см. табл. 15 главы XI, I части справочника) [c.399]

В этой главе рассмотрено применение тонкослойных хроматогра-ч фических систем для анализа загрязнений воздуха. Исследования в этом направлении проводятся уже в течение приблизительно 10 лет. В этой главе рассматриваются в основном органические соединения, выделяемые из проб, которые отбирали прямо из воз духа в непосредственной близости от источника загрязнения, в. замкнутых камерах (например, в выхлопной трубе автомобиля) или в замкнутых рабочих и жилых помещениях (например, в подводных лодках). Неорганические примеси обычно определяют не с помощью тонкослойной хроматографии, а другими методами. [c.195]

Для контроля качества сварных соединений перед началом работ производят проверку квалификации сварщиков, качества сварочных материалов и работоспособность оборудования. Различают входной контроль, заключающийся в дефектоскопии труб и фасонных частей пооперационный контроль, заключающийся в правильности сборки деталей под сварку, соблюдении режима сварки приемочный контроль, результаты которого фиксируют в сдаточной документации. Для проверки качества сварных соединений в холодильной технике применяют следующие виды контроля в обязательном порядке внешний осмотр, испытания на плотность (фреоновые системы), на плотность и прочность (аммиачные системы) и по желанию Заказчика просвечивание рентгеновскими лучами, ультразвуковую дефектоскопию. Об испытаниях на плотность и прочность будет рассказано в главе, посвященной пусконаладочным работам, а в данной главе излагается краткая информация по неразрушающим методам контроля, все более широко используемых при монтаже холодильных систем. [c.115]

В этой главе рассматриваются вопросы учета сырой нефти при ее дальнейшей транспортировке, не затрагивая вопросов измерения дебита нефтяных скважин. Под сырой нефтью будем подразумевать любую нефть (жидкость), полученную после сепарации, без всякого ограничения содержания каких-либо примесей (воды, солей, механических примесей и т.д.) и перекачиваемую на установки подготовки нефти. Эта жидкость представляет собой сложную смесь нефти, растворенного газа, пластовой воды, содержащей, в свою очередь, различные соли, парафина, церезина и других веществ, механических примесей, сернистых соединений. При недостаточном качестве сепарации в жидкости может содержаться свободный газ в виде пузырьков - так называемый окклюдированный газ. Все эти компоненты могут образовывать сложные дисперсные системы, структура и свойства которых могут быть самыми разнообразными и, самое главное, не постоянными в движении и времени. Например, структура и вязкость водонефтяной эмульсии могут изменяться в широких пределах в процессе движения по трубам, в зависимости от скорости, температуры, давления и других факторов. Всё это создаёт очень большие трудности при учете сырой нефти, особенно при использовании средств измерений, на показания которых влияют свойства жидкости, например, турбинных счетчиков. Особенно большое влияние оказывают структура потока, вязкость жидкости и содержание свободного газа. Частицы воды и других примесей могут образовывать сложную пространственную решетку, которая в процессе движения может разрушаться и снова восстанавливаться. Поэтому водонефтяные эмульсии часто проявляют свойства неньютоновских жидкостей. Измерение вязкости таких жидкостей в потоке представляет большие трудности из-за отсутствия методов измерения и поточных вискозиметров. Измерения, проводимые с помощью лабораторных приборов, не дают истинного значения вязкости, так как вязкость отобранной пробы жидкости отличается от вязкости в условиях трубопровода из-за разгазирования пробы и изменения условий измерения. Содержание свободного газа зависит от условий сепарации и свойств жидкости. Газ, находясь в жидкости в виде пузырьков, изменяет показание объемных счетчиков на такую долю, какую долю сам составляет в жидкости, то есть если объем газа в жидкости составляет 2 %, то показание счетчика повысится на 2 %. Точно учесть содержание свободного газа при определении объема и массы нефти очень трудно по.двум причинам. Во-первых, содержание свободного газа непостоянно и может изменяться в зависимости от условий сепарации (расхода жидкости, вязкости, уровня в сепараторах и т.д.). Во-вторых, технические средства для непрерывного измерения содержания газа в потоке в настоящее время отсутствуют. Имеющиеся средства, например, устройство для определения свободного газа УОСГ-ЮОМ, позволяют производить измерения только периодически и дают не очень достоверные результаты. Единственным способом борьбы с влиянием свободного газа является улучшение сепарации жидкости, чтобы исключить свободный газ или свести его к минимуму. Для уменьшения влияния газа УУН необходимо устанавливать на выкиде насосов. При этом объем газа уменьшается за счет сжатия. [c.28]

Пятая глава посвящена исследованию напряженного состояния геометрически неоднородного сварного соединения на некоторых экстремальных стадиях технологического процесса. К таким стадиям прежде всего относится паровыжиг кокса, отложившегося на внутренней поверхности труб змеевика печи пиролиза. Несмотря на то, что используются различные ингибиторы коксоотложения, на практике не удается избежать этого эффекта. Периодически процесс останавливается и проводится выжиг кокса, который заключается в нагреве змеевика работающими горелками до определенной температуры и подаче водяного пара. Происходит локальное воспламенение кокса, после чего фронт пламени движется вдоль трубы. В процессе выжига пирометром зафиксированы температуры в зоне локального горения, достигающие 950-1000 °С. Чирковой А.Г. с использованием моментной теории оболочек показана концентрация напряжений в зонах локальной потери устойчивости формы в зонах горения кокса. Условные эквивалентные напряжения существенно превышают предел прочности материала, и мгновенное разрушение не происходит только вследствие малого времени горения. Однако моментная теория оболочек позволяет решать осесимметричные задачи, что в случае сварных швов с дефектами геометрии не [c.17]

Во второй главе Исследование металла сварных соединений и основного металла труб длительно эксплуатируемого нефтепровода исследованы изменения механических характеристик металла сварных соединений, выполненных газопрессовой (ГПС) и электродуговой (ЭДС) сваркой, и основного металла нефтепровода после длительного срока эксплуатации (50 лет). Проведены испытания образцов из основного металла, металла швов и зон термического влияния (ЗТВ) сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки, включающей зону сплавления и зону влияния, сварных соединений, выполненных ГПС (сталь Ст4сп), на растяжение и ударный изгиб. Испытания на растяжение проводились на универсальной разрывной машине фирмы MST со скоростью деформации, равной 8-10 с при комнатной температуре. Испытания на ударный изгиб проводились на маятниковом копре МК-30 с энергией удара, равной 150 Дж. В результате испытаний определены механические характеристики (предел прочности, предел текучести, относительное равномерное сужение, относительное сужение при разрыве) и значения ударной вязкости для основного металла, металла швов и металла ЗТВ сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС (табл. 1). Установлено, что механические характеристики металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС, значительно ниже, чем характеристики металла электродуговых швов и основного металла. Значение предела прочности основного металла после 50 лет эксплуатации находится в пределах, указанных в ГОСТ и сертификате на трубы. При испытаниях на ударную вязкость установлено, что в сварных швах и зонах термического влияния значения ударной вязкости более низкие по сравнению с основным металлом, что указывает на высокую вероятность хрупкого разрушения швов. Такие низкие значения могут быть обусловлены влиянием микроструктуры, а также наличием непроваров и пор, обнаруженных в швах. При этом для металла зоны сварки газопрессовых сварных стыков значения ударной вязкости ниже, чем для металла электродуговых швов и основного металла, что, по-видимому, обуслов- [c.9]

Трубы с высокими ребрами все шире применяются в таких аппаратах, как воздушные охладители, в которых горячий теплоноситель течет в трубе, а атмосферный воздух, служащий охлаждающей средой, продувается вентилятором над оребренной поверхностью. Расчеторебренных воздушных охладителей будет рассмотрен в этой главе, но прежде всего следует отметить то обстоятельство, что в области их производства достигнуты большие успехи разработаны методы изготовления труб с высокими ребрами, обладающие рядом технических и экономических пре-имуп1еств. Образцы таких труб, обычно применяемых в воздушных охладителях, показаны на рис. 11.3. Элементы типа а мол<но получить, пропуская трубы через отверстия, выштампованные или просверленные в металлических листах, и затем слегка раздавая трубы гидравлически для создания напряжения в местах контакта труб и листов, которое обеспечивало бы плотное соединение. Трубы и листы могут быть и спаяны. Если трубы расширены так, что в местах соприкосновения с листами обеспечивается только посадка с натягом, при расчете следует учитывать контактное сопротивление между трубой и ребрами. В тех случаях, когда трубы и листы спаяны, контактным термическим сопротивлением можно пренебречь. [c.388]

Ремонт центробежных насосов. Нарушения работы центробежного насоса, связаные с неисправностями его трубопроводной обвязки (пропуски во фланцевых соединениях, забивка труб, плохое закрепление и т. п.), устанавливаются при помощи приемов, описанных в главах 2 и 3. [c.177]

Технологическая схема трубопроводов сжиженных газов на ГНС должна обеспечивать раздельный прием и отпуск потребителям газов различного фракционного состава в наполнительное отделение и к колонкам для наполнения автоцистерн. Трубопроводы жидкой и паровой фаз должны выполняться из стальных труб в соответствии с требованиями СНиП П—37—76 (разд. 12) и приведенными в гл. 4 рекомендациями. Как было указано ранее, трубопроводы жидкой фазы должны выполняться только из стальных бесшовных труб. Прокладку указанных газопроводов в производственной зоне ГНС следует предусматривать надземной на опорах из несгораемых материалов высотой не менее 0,5 м от уровня земли, на расстояниях не менее 3 м от стен с проемами и 0,5 м от стен без проемов производственных зданий и сооружений. Допускается прокладка нетранзитных газопроводов по наружным стенам основных производственных зданий ГНС на расстоянии 0,5 м выше или ниже оконных и на 0,5 м выше дверных проемов. Размещение арматуры, фланцевых и резьбовых соединений над и под проемами не допускается. Газопроводы в местах пересечения фундаментов, перекрытий, лестничных площадок, стен и перегородок должны заключаться в футляры, изготовленные, как правило, из стальных труб. Допускается применение футляров из других материалов, удовлетворяющих условиям прочности и долговечности. Пространство между газопроводом и футляром должно заделываться просмоленной паклей и битумом. Конец футляра должен выступать над полом или лестничной площадкой на 5 см, при пересечении стен и перегородок длина футляра не должна превышать толщину стены. Футляр следует предусматривать из труб такого диаметра, чтобы зазор между наружной стенкой газопровода и внутренней стенкой футляра был не менее 5 мм для газопроводов до у 32 мм и не менее 10 мм для газопроводов большего диаметра. Толщину стенок труб следует рассчитывать на максимальное рабочее давление, создаваемое в газопроводах жидкой или паровой фаз, в соответствии с рекомендациями, которые будут изложены в последующих главах. [c.215]

Количество необходимого греющего пара автоматически регулируется парорегулятором Саваля Ю, описанным нами в главе Контрольно-измерительные приборы . Нижняя часть регулятора, заполненная водой, соединена трубами с колонной расположенный в верхней части регулятора поплавок соединен рычагом с дроссельны.м клапаном 11 на линии греющего пара. При увеличении давления в колонне поплавок регулятора приподнимается и прикрывает клапан, [c.196]

Промышленные выбросы вредных для здоровья веществ создают целый ряд проблем. К ним можно применять те же методы отбора проб и их исследования, что и при испытаниях эффективности пылеулавливающей аппаратуры (см. глву 9). Дамон обратил внимание на трудности, возникающие при очистке больших объемов газа от небольших примесей вредных или неприятных для населения веществ. Примерами могут служить отходящие газы, образующиеся при плавке руд с невысоким содержанием серы, выплавке стали из руд, содержащих следы соединений фтора, а также выбросы вентиляционных установок. В таких случаях редко можно рассчитывать на утилизацию какого-нибудь ценного побочного продукта, а стоимость извлечения или поглощения вредного компонента слишком велика для экономики предприятий, так что отходящие газы лучше выпускать через дымовые трубы такой высоты, чтобы на уровне земли не могло быть никаких вредных эффектов. Вопрос о разбавлении выбросов за счет атмосферной турбулентности и о влиянии высоты трубы на рассеяние горячих газов уже был рассмотрен в главе 8. [c.371]

При термоизоляции стеклянных трубопроводов не допускается передача дополнительных нагрузок на стеклянную трубу, с этой целью трубопроводы крепятся в двух местах независимо Ът типа соединений и диаметра труб. Проектирование, монтаж и эксплуатация стеклянных коммуникаций производятся в соответствии с трвбованиямй СНИП 1 -Г-14-62 и изменениями I главы СНИП П-Г-14-62. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология