Гидрогенизационная очистка

Специальная подготовка сырья для установок каталитического крекинга является исключительно важной. Наиболее дешевым и распространенным способом такой подготовки является тщательная перегонка нефти при получении дистиллятов, предназначенных для переработки в процессе каталитического крекинга. Нельзя ограничиваться однократным испарением, а необходимо использовать методы современной ректификации. Однако даже квалифицированные методы ректификации не могут обеспечить получение качественного сырья, особенно из нефтей с повышенным содержанием азотистых соединений, смолистых веществ и металлов. Часто для повышения экономичности процесса каталитического крекинга приходится применять различные физические и химические методы облагораживания сырья. Из них наиболее универсальным способом является гидрогенизационная очистка она пригодна и для очистки сырья, и для облагораживания циркулирующего газойля. Этот метод позволяет глубоко очищать от вредных компонентов любые, даже наиболее неквалифицированные виды сырья. К сожалению, гидроочистка является относительно дорогостоящим методом, поскольку требуется значительное количество дефицитного водорода. Тем не менее его применение для очистки некачественных видов сырья каталитического крекинга экономически вполне приемлемо. При подготовке сырья, содержащего немного нежелательных компонентов, можно наряду с гидроочисткой применять описанные выше другие, более дешевые методы очистки. [c.211]

Таблица 5.II. Влияние на гидрогенизационную очистку жидких парафинов температурн объемной скорости

Фракция 200—350° характеризуется небольшим содержанием ароматических углеводородов и имеет высокое цетановое число [49]. После гидрогенизационной очистки ла фракция представляет собой компонент дизельного топлива. [c.64]

Схема процесса гидроочистки в одну ступень. Гидрогенизационную очистку жидких парафинов, как указывалось выше, можно осуществлять на действующих установках гидроочистки типа Г-24. [c.255]

Результаты каталитического крекинга болгарской нафтеноароматической нефти (плотность 0,941, количество фракций до 350° — 26,7%, коксуемость 3,4%, серы 0,24%), не содержащей бензиновых фракций, гакже показали, что остаточные фракции и этого вида сырья эффективно разлагаются при однократном пропуске через реактор. При каталитическом крекинге болгарской нефти образуется такое количество водорода (около 0,35% вес. на нефть), которое достаточно для гидрогенизационной очистки дистиллятов моторных топлив [43]. [c.216]

При переработке остаточного сырья — гудрона перед подачей сырья на селективную или гидрогенизационную очистку осуществляется его деасфальтизация пропаном. На некоторых предприятиях при переработке остаточного сырья используется процесс дуосол-очистки, сочетающий функции процессов деасфальтизации и селективной очистки. [c.195]

При удалении примеси ацетилена из этилена тепловой эффект гидрирования обычно не велик и тепло поглощается большим объемом проходящих через реактор газов, как и в случае гидрогенизационной очистки бутенов от примеси бутадиена. [c.107]

При организации крупномасштабного производства фенантрена из коксохимического и нефтяного сырья, по-видимому, перспективной может быть гидрогенизационная очистка (гидрокрекинг) фенантрен-антраценовых фракций, полученных из сырья, [c.311]

Было разработано два варианта гидрогенизационной очистки жидких парафинов одноступенчатый и двухступенчатый. [c.240]

Таким образом, исследования показали, что оптимальной температурой процесса гидрогенизационной очистки жидкого парафина является 290-300°С, при которой наблю-.дается максимальная глубина гидрирования ароматических углеводородов и незначительная изомеризация н-алканов [ 33]. [c.246]

Жидкие парафины, полученные принципиально различными методами, подвергали гидрогенизационной очистке на катализаторе при 5,0 Ша, 300°С и [c.248]

Глубокая гидрогенизационная очистка. Как указывалось выше, в соответствии с перспективными требованиями потребителей жидкие парафины должны содержать [c.252]

Проведенные исследования свидетельствуют об эффективности применения двухступенчатой гидрогенизационной очистки жидких парафинов дня снижения содержания ароматических углеводородов. Осуществление атого процесса в промышленности при 5 Ша, 250-280 С и 0,5 ч позволит получить парафин с 0,01 % (масс. аромати- [c.253]

Однако применение цеолитов полностью не устраняет затруднений, связанных с отравлением катализаторов крекинга. Поэтому обращается внимание на предварительную очистку сырья и циркулирующего газойля. В частности, показана [221] высокая экономичность гидрогенизационной очистки сырья и в случае применения цеолитных катализаторов. [c.161]

Централизация переработки химических продуктов коксования и создание крупных установок пиролиза являются ключевыми направлениями развития указанных производств и благоприятствуют созданию установок гидрогенизационной очистки. Их ис- [c.284]

При изучении зависимости степени удаления металлов от выхода деасфальтизата [262] оказалось, что достаточно глубокое удаление металлов при очистке достигается лишь при больших потерях продукта с тяжелым остатком. При повышении глубины отбора деасфальтизата с 40 до 60 объемн. % концентрация в нем вредных металлов возрастает на 400%. В связи с этим некоторые исследователи предприняли попытки интенсифицировать процесс деасфальтизации [196, 262] и даже комбинировать его с другими методами, например с фенольной и гидрогенизационной очисткой деасфальтизатов [263]. [c.183]

Присутствие полициклических ароматических углеводородов в сырье, направляемом на каталитический крекинг, нежелательно, так как крекинг их протекает с трудом. Они образуют непропорционально большое количество кокса и почти не увеличивают выхода наиболее ценных компонентов. При гидрогенизационной очистке, особенно при повышенном давлении, полициклические ароматические углеводороды превращаются в моноциклические ароматические углеводороды и цикланы. Моноциклические ароматические углеводороды образуются с большей скоростью, чем цикланы. Поэтому вначале концентрация моноциклических углеводородов возрастает до равновесной. Затем равновесие нарушается и содержание моноциклических ароматических углеводородов снижается со скоростью, соответствующей скорости их насыщения водородом [289]. [c.193]

Для установления целесообразности метода подготовки сырья каталитического крекинга необходимо наряду с технологическими данными располагать экономическими показателями. Нами были проведены экономические расчеты по подготовке сырья каталитического крекинга (вакуумного газойля) сернокислотной и гидрогенизационной очисткой. Во всех случаях на каталитический крекинг поступало 744 ООО т вакуумного газойля. По каждому варианту выход кокса при одинаковой производительности установок каталитического крекинга составлял 4,5 вес. %. В основном можно отметить следующее. [c.207]

Гидрогенизационная очистка, получившая широкое распространение, позволяет снизить содержание примесей сернистых и непредельных соединений до минимальной величины к получить продукты самого высокого качества практически без отходов производства [29]. Недостатками метода являются высокие капитальные затраты, работа под давлением при высоких температурах, необходимость использовать водород или водородсодержащие газы. Поэтому достоинства процесса отчетливее проявляются на крупных централизованных установках. [c.156]

Рис. 38. Принципиальная схема двухступенчатой гидрогенизационной очистки бензина пиролиза

Если нафталин выделяют кристаллизацией, в цикл возвращаются маточные растворы после выделения нафталина и фракции, кипящие при температурах выще 230 °С. Каталитический процесс целесообразно использовать при гидрогенизационном деалкилировании сырья, содержащего циклоалкановые и парафиновые углеводороды, а термическое гидрогенизационное деалкилирование — при переработке сырья с высоким содержанием бициклических ароматических углеводородов. При каталитическом процессе получается бессернистый нафталин, тогда как для получения подобного продукта при термическом процессе необходима гидрогенизационная очистка исходного сырья либо конечных продуктов. [c.199]

Лучшим способом очистки нафталина от тионафтена и других сернистых соединений является гидроочистка [5, с. 280—305]. Связь сера —углерод менее прочна, чем связь углерод— углерод (соответственно 227,35 и 332,03 кДж/моль) если же оценивать прочность связи с учетом компенсации энергии, идущей на ее разрыв, энергией образования новой связи с катализатором в переходном комплексе, то энергии разрыва составят соответственно 20,94 и 204,33 кДж/моль. Поэтому при гидрогенизационной очистке как нафталина, так и бензола обеспечивается почти количественная деструкция связей углерод — сера практически без деструкции сырья. При выборе условий гидрогенизационной очистки следует считаться с опасностью частичной гидрогенизации нафталина, ведущей к увеличению потерь основного продукта. [c.282]

Проведение очистки при температурах ниже 500 °С (особенно в интервале 300—450 °С) нерационально из-за благоприятных —термодинамических условий образования продуктов гидрирования нафталина. Поэтому предпочтительно проводить высокотемпературную гидрогенизационную очистку (температур)а около 550-°С) , Очистка от тионафтена достаточно эффективна и при среднетемпературном режиме. [c.283]

Обладая некоторыми преимуществами перед сернокислотной очисткой, алкилирование и конденсация с формальдегидом имеют и присущие этому методу недостатки. Велик расход реагентов, образуются, хотя и в меньшем количестве, сульфокислоты примеси и, особенно, тионафтен, удаляются неполностью. Существование этих способов очистки объясняется отсутствием мощностей по гидрогенизационной очистке и ограниченным производством нефтехимического нафталина. По мере развития гидрогенизационных схем переработки смол пиролиза будет целесообразно получать особо чистый нафталин из нефтяного -сырья с переводом коксохимической промышленности на производство технических сортов нафталина. [c.293]

Одноступенчатая гидрогенизационная очистка. Для изучения глубины гидрирования ароматг1вских углеводородов, находящихся в жидких парафинах, было исследовано распределение структуры ароматических углеводородов в узких фракциях жидких парафинов, отобранных с установки депарафинизации дизельного топлива кристаллическим карбамидом. Образец парафина был разогнан на десятиградусные фракции на аппарате АРН. Характеристика узких фракций жидких парафинов представлена в табл. 5 9. [c.240]

Процесс гидрогенизационной очистки жидких парафинов изучали на проточной пилотной установке в присутствии катализатора в реактор загружали 400 и 2000 см катализатора. Влияние те/лпературы на глубину гидрирования ароматических углеводородов исследовали в интервале 280-350°С при давлении 5.0 МПа и объемных скоростях подачи сырья от 0,3 до 1,0 ч . Сырьем служили жидкие парафины, полученные на прошшленной установке карбамидной депарафинизации 64=1 в г. Уфе. Влияние на гидрогенизационную очистку жидких парафинов температуры и объемной скорости представлено в [c.243]

Как и следовало ожидать, большое влияние на гидрирование ароматических углеводородов в процессе очистки парафинов оказьшает температура. Повышение температуры с 280 до 300°С привело к увеличению скорости реакции гидрирования соответственно повысилась (при всех изученных объемных скоростях подачи сырья) глубина насыщения ароматических углеводородсш. Температура влияет не только на скорость реакции гидрирования, но и на скорость диффузии углеводородов к поверхности катализатора. Однако повышение тешхературы процесса гидрогенизационной очистки жидких парафинов до 320 и 350°С привело к падению глубины гидрирования аромати- [c.244]

Щ)Оцессе гидрогенизационной очистки жидких пара-Х иноз наряду с глубоким гидрированием ароматических углеводородов необходимо сохранить содержание нормальных алканов на уровне исходного сырья. Из данных табл. 5.11 видно, что при очистке парафинов в присут-стЕЛ катализатора а/52 в интервале температур наолюдается незначительное превращение н-алкаков. Повышение температуры процесса с 300 до 320 0 приводит к возрастанию степени изомеризации в [c.246]

Установлено, что характер реакций гидрирования в присутствии катализаторов и/52 + М15 и Л/й2+Мс6+А1гОз аналогичен, но активность катализаторов неодинаковая. Более высокой гидрирующей активностью обладает катализатор 1 /52+N15 (контакт 3076), но низкая механическая прочность в условиях гидрогенизационной очистки жидких парафинов не позволяет рекомендовать его для промышленного использования. [c.248]

Проведенные исследования позволили рекомендовать для гидрогенизационной очистки катализатор 3076 - к применительно к промышленной установке Г-24, рассчитанной на работу при 4 МПа. Ца одном из нефтеперера-Оатыварщих заводов СССР этот процесс внедрен в про- [c.251]

Парафин-сырец, сметанный с циркулирущим водород-содержащиы газом, подают в теплообменник, где он нагревается за счет тепла продуктов реакции. Дня нагрева до оптимальной температуры процесса газосырьевая смесь проходит змеевик аечи и направляется в реактор. В реакторе над стационарным слоем катализатора при соответствующих условиях в присутствии избытка водорода протекают реакции процесса гидрогенизационной очистки жидких парафинов. [c.255]

Схема глубокой гидрогенизационной очистки (двухступенчатая гидрогенизаци я). Промышленная установка должна включать следующие узлы гидроочистки жидких парафинов глубокой их гидрогенизационной [c.255]

Полученные результаты полностью подтвердили приведенные выше данные лабораторных п пилотных испытаний процессов гидрогенизационной очистки вакуумного газойля и последующего его каталитического крекинга и послужили основой для постоянной работы по этому варианту промышленной установки 1-А на УНПЗ им. ХХП съезда КПСС. [c.203]

Для гидрогенизационной очистки сырья, как правило, используют водородсодержащий газ, получающийся в процессе каталитического риформинга. Концентрация водорода в этом газе может изменяться от 60 до 95 объемн. % и зависит от качества исходного сырья и жесткости условий риформинга [24]. Степень обессеривания сырья при гидроочистке увеличивается с повышением парциального давления водорода, которое зависит от общего давления и концентрации водорода в циркулирующем газе. Общее давление при гидрообессерива-нии сырья, предназначенного для каталитического риформинга, поддерживается равным 25—50 ат. Величина удельной объемной скорости при гидрообессеривании находится в пределах 1,0—5,0 ч удельная циркуляция газа равна 100—600м 1м сырья. Длительность безре-генерационной работы катализатора зависит от качества исходного сырья и параметров процесса. В обычных условиях катализатор мол<ет работать без регенерации более одного года. Расход водорода при очистке прямо-гонных бензиновых фракций, как правило, не превышает 0,1 вес. % на сырье. [c.188]

Заключают группу катализаторов гидроочистки алюмоникель-вольфрамовые (А1 — N1 — Ш) катализаторы, выпускаемые в небольших количествах для специальны , целей — глубокого гидрирования азотсодержащих и ароматич( ских соединений в таких процессах, как гидрогенизационная очистка парафинов, гидрирования масел и пр. А1 — N1 — Ш-Катализатор, как и А1 — Со — Мо, нуждается в предварительном осернении. [c.301]

Метод гидрогенизационной очистки подробно оппсан в гл. 5. [c.156]

Принципиальная схема сернокислотной очистки сырого бензола изображена на рис. 25. С целью сокращения потерь ценных компонентов очистке подвергается не весь сырой бензол, а выделяемая из него в результате предварительной ректификации более или менее узкая фракция ароматических углеводородов (такая же стадия предварительной ректификации необходима и при гидрогенизационной очистке сырого бензола). В настоящее время наиболее распространена очистка щирокой фракции бензол-толуол-ксилол (ВТК) или даже бензол-толуол-ксилол-сольвент (БТКС). [c.157]

В качестве сырья для каталитической гидрогенизационной очистки нафталина используют нафталиновые фракции, получаемые при фракционировании каменноугольной смолы. В них в качестве примесей присутствуют фенолы, основания, непредельные соединения, сернистые соединения и смолистые вещества. Для процесса гидроочистки азотистые основания являются кумулятивными ядами, отравляющими катализатор [6, 7], а также образующими при гидрогенолизе аммиак, который необходимо извлекать из циркуляционного газа. Непредельные соединения и смолистые вещества представляют собой основной источник образования отложений на стенках теплообменной аппаратуры и на катализаторе. Фенолы не влияют на процесс гидрогенизационной очистки, однако на их гидрогенолиз расходуется водород к тому же их целесообразно выделять из исходного сырья как ценный продукт. Радикальный способ подготовки сырья к гидрогенизационной очистке— четкая ректификация исходной нафталиновой фракции. Как показано в работе [6], технический нафталин (содержащий 0,8% фенолов, 0,2% оснований, 0,1% -непредельных соединений и до 0,03% метилнафталпнов) можно получить ректификацией нафталиновой фракции на колонне разделительной способностью 30 т. т. В техническом нафталине сосредоточивается 977о от его содержания в исходном сырье. [c.282]

Таблица 48. Влияние температуры гидрогенизационной очистки нафталиновой фракции на содержание в гидрогенизате тионафтена и тетралина

Гидрогенизационную очистку нафталина проводят преимущественно на алюмоко бальтмолибденовом катализаторе. [c.283]

Технологическая схема гидрогенизационной очистки нафталина или нафталиновой фракции аналогична схеме очистки бензола (см. гл. 5, стр. 223). Сходство этих процессов позволило рекомендовать совмещение гидрогенизационной очистки нафталинсодержащих фракций и фракций бензольных углеводородов [8, 9]. По мнению авторов [1, 6], совмещение может вызвать трудности, связанные с гидрогенолизом тионафтена на стадии форгидрирования. Последняя необходима для удаления примесей смолообразующих веществ, которые присутствуют в бензольных углеводородах. Выделяющийся сероводород вызовет коррозию оборудования. Кроме того, трудно управлять процессом из-за различных требований к чистоте нафталина и бензольных углеводородов. [c.284]

Температура процесса должна обеспечить достаточно высокую скорость обессеривания при использовании указанных выше катализаторов температуру поддерживают на уровне 350—415°С. При гидрогенизационной очистке сырья, как правило, используется Бодародоодержащий раз процесса катал1итич еского риформинга. Степень обессеривания сырья увеличивается с повышением парциального давления водорода, которое, в свою очередь, зависит от общего давления и концентрации водорода в циркулирующем газе. Общее давление при гидрообессеривании сырья для каталитического риформинга поддерживается на уровне 25—55 ат, объемная скорость равна 1,0—5,0 ч-, а циркуляция газа составляет 100— 600 м /м сырья. Длительность безрегенерационной работы катализатора зависит от качества исходного сырья и параметров процесса. В обычных условиях катализатор может работать без регенерации более 1 года. [c.79]

Гидродеалкилирование бензина пиролиза с целью получения бензола осуществляется в процессе пиротол. Первой стадией процесса является гидрогенизационная очистка бензина от непредельных углеводородов. Гидроочищенный бензин поступает па гидродеалкилирование. [c.262]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология